本文關(guān)鍵詞：裝載機(jī)用濕式多盤(pán)制動(dòng)器的研究

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【摘要】：隨著工程機(jī)械制動(dòng)性能與安全性能要求的不斷提高,普通車(chē)輛上應(yīng)用較廣的鉗盤(pán)式制動(dòng)器與鼓式制動(dòng)器越來(lái)越難以滿足大型工程機(jī)械的制動(dòng)需求,濕式多盤(pán)制動(dòng)器取代干式制動(dòng)器已經(jīng)成為發(fā)展趨勢(shì)。目前技術(shù)先進(jìn)的發(fā)達(dá)國(guó)家已經(jīng)在工程機(jī)械中廣泛采用濕式多盤(pán)制動(dòng)器,而我國(guó)的濕式多盤(pán)制動(dòng)器起步較晚,普及程度低,雖然對(duì)于濕式多盤(pán)制動(dòng)器的應(yīng)用已經(jīng)逐漸重視起來(lái),但目前,國(guó)內(nèi)尚沒(méi)有設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)。對(duì)濕式多盤(pán)制動(dòng)器的研究具有重大意義。 本文的研究對(duì)象為5噸裝載機(jī)用濕式多盤(pán)制動(dòng)器。研究題目由河南省焦作制動(dòng)器股份有限公司提出,本文為科研項(xiàng)目課題的一部分,針對(duì)制動(dòng)器設(shè)計(jì)方案中可能對(duì)制動(dòng)器整體性能產(chǎn)生影響的幾個(gè)關(guān)鍵的參數(shù),借助計(jì)算機(jī)仿真的手段對(duì)其進(jìn)行了較為深入的研究。 論文首先對(duì)濕式多盤(pán)制動(dòng)器進(jìn)行選型,并提出設(shè)計(jì)方案,嚴(yán)格按照國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)對(duì)裝載機(jī)用制動(dòng)器的性能要求進(jìn)行系統(tǒng)設(shè)計(jì)；然后針對(duì)活塞壓盤(pán)的形狀和液壓系統(tǒng)中幾個(gè)對(duì)濕式多盤(pán)制動(dòng)器的性能影響較大的關(guān)鍵參數(shù)分別進(jìn)行比較分析；最后擬出物理樣機(jī)的試驗(yàn)方案,并對(duì)本濕式多盤(pán)制動(dòng)器的設(shè)計(jì)方案進(jìn)行適當(dāng)修改以適應(yīng)試驗(yàn)室的試驗(yàn)條件,同時(shí)也易于和本項(xiàng)目中其他子課題進(jìn)行參照,指導(dǎo)物理樣機(jī)的定型。 首先活塞壓盤(pán)的形狀和受力位置直接影響到動(dòng)靜摩擦片組的壓力分布情況,理論研究表明摩擦片組的最優(yōu)壓力分布應(yīng)該是由內(nèi)徑到外徑的反比例分布,受力位置靠近內(nèi)徑以及采用錐形截面可以使壓力分布趨于理想化；然后液壓系統(tǒng)中選用的蓄能器公稱(chēng)容積越大,在單次制動(dòng)工作完成后保持的壓力也越大,則越能應(yīng)付多種復(fù)雜工況,公稱(chēng)容積1.6L為工作底限臨界值,公稱(chēng)容積達(dá)到6.3L或更高時(shí)制動(dòng)器應(yīng)付復(fù)雜工況的能力較強(qiáng)；降低回位彈簧的剛度會(huì)提高系統(tǒng)的響應(yīng)速度,但是會(huì)降低系統(tǒng)的平穩(wěn)性,增加系統(tǒng)的沖擊,在系統(tǒng)響應(yīng)速度足夠快的前提下應(yīng)使彈簧剛度盡量大,回復(fù)力等于制動(dòng)力的0.1倍時(shí)較優(yōu)；縮短活塞行程有利于縮短系統(tǒng)響應(yīng)時(shí)間,減少工作油量,根據(jù)制動(dòng)器裝配間隙,最小行程約為5.5mm。
【關(guān)鍵詞】：濕式多盤(pán)制動(dòng)器 裝載機(jī) 關(guān)鍵參數(shù) 液壓系統(tǒng) 活塞 試驗(yàn)方案
【學(xué)位授予單位】：鄭州大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2013
【分類(lèi)號(hào)】：TH243
【目錄】：

• 摘要4-5
• Abstract5-7
• 目錄7-9
• 1 緒論9-20
• 1.1 論文的研究意義9
• 1.2 工程機(jī)械中常用的制動(dòng)器分類(lèi)簡(jiǎn)介9-11
• 1.3 濕式多盤(pán)制動(dòng)器的分類(lèi)及其制動(dòng)原理11-13
• 1.4 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀13-15
• 1.4.1 摩擦機(jī)理13
• 1.4.2 溫度場(chǎng)與應(yīng)力場(chǎng)的分布13-14
• 1.4.3 整體散熱性研究14
• 1.4.4 應(yīng)用14-15
• 1.5 本文的主要研究?jī)?nèi)容及研究方法15-20
• 1.5.1 主要研究?jī)?nèi)容15
• 1.5.2 研究方法15-20
• 2 活塞結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及其有限元仿真分析20-38
• 2.1 濕式多盤(pán)制動(dòng)器方案的選定20-21
• 2.2 制動(dòng)性能的設(shè)計(jì)計(jì)算21-25
• 2.2.1 制動(dòng)轉(zhuǎn)矩的確定22-24
• 2.2.2 襯片壓力的確定24
• 2.2.3 摩擦副數(shù)量的確定24-25
• 2.2.4 液壓系統(tǒng)制動(dòng)油壓力的確定25
• 2.3 活塞相關(guān)參數(shù)的確定25-37
• 2.3.1 活塞壓力分布規(guī)律26-27
• 2.3.2 活塞壓盤(pán)應(yīng)力場(chǎng)有限元仿真分析27-37
• 2.4 本章小結(jié)37-38
• 3 制動(dòng)器液壓系統(tǒng)的關(guān)鍵參數(shù)設(shè)計(jì)38-56
• 3.1 液壓系統(tǒng)總體設(shè)計(jì)38-41
• 3.1.1 液壓系統(tǒng)方案的選型38-40
• 3.1.2 單回路與雙回路的比較40-41
• 3.2 液壓系統(tǒng)主要參數(shù)設(shè)計(jì)與計(jì)算41-45
• 3.2.1 液壓系統(tǒng)壓力損失的估算41-43
• 3.2.2 蓄能器選用的設(shè)計(jì)計(jì)算43-45
• 3.3 液壓系統(tǒng)仿真45-54
• 3.3.1 對(duì)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)參數(shù)的驗(yàn)證46-48
• 3.3.2 蓄能器參數(shù)對(duì)液壓系統(tǒng)性能的影響48-50
• 3.3.3 回位彈簧剛度對(duì)液壓系統(tǒng)性能的影響50-52
• 3.3.4 負(fù)載端行程對(duì)液壓系統(tǒng)性能的影響52-54
• 3.4 本章小結(jié)54-56
• 4 試驗(yàn)臺(tái)上試驗(yàn)方案中相關(guān)參數(shù)的確定56-64
• 4.1 制動(dòng)性能的驗(yàn)算56-58
• 4.2 試驗(yàn)方案中制動(dòng)器模型的修改58-61
• 4.2.1 試驗(yàn)原理58
• 4.2.2 試驗(yàn)樣機(jī)修改方案58-61
• 4.3 試驗(yàn)方案中需確定的參數(shù)61-63
• 4.3.1 負(fù)載端的參數(shù)61-62
• 4.3.2 試驗(yàn)中需測(cè)試的參數(shù)62-63
• 4.4 本章小結(jié)63-64
• 5 總結(jié)與展望64-67
• 5.1 工作總結(jié)64-65
• 5.2 展望65-67
• 參考文獻(xiàn)67-69
• 個(gè)人簡(jiǎn)歷、在學(xué)期間取得的研究成果69-70
• 致謝70

【參考文獻(xiàn)】

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本文編號(hào)：523071