環(huán)板式針擺行星傳動(dòng)動(dòng)態(tài)特性分析
發(fā)布時(shí)間:2022-01-22 05:52
環(huán)板式針擺行星傳動(dòng)是國際上創(chuàng)新研究出的一種具有實(shí)用價(jià)值的新型傳動(dòng),它是在分析比較以漸開線為齒形的諸種環(huán)板式減速器和常規(guī)擺線針輪行星傳動(dòng)各自優(yōu)缺點(diǎn)的基礎(chǔ)上創(chuàng)新研制的一種新型擺線針輪行星傳動(dòng)。而雙曲柄四環(huán)板式針擺行星傳動(dòng)是環(huán)板式針擺行星傳動(dòng)的一種,具有體積小、重量輕、傳動(dòng)比范圍大、傳動(dòng)效率高、傳動(dòng)平穩(wěn)、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、承載能力大等諸多優(yōu)點(diǎn)。由于環(huán)板式針擺行星減速器尚處于研究階段,其設(shè)計(jì)與制造缺乏可靠的理論依據(jù),對(duì)其進(jìn)行動(dòng)力學(xué)研究,剖析振動(dòng)機(jī)理,提出相應(yīng)的改進(jìn)措施,設(shè)計(jì)具有優(yōu)良動(dòng)態(tài)性能的行星齒輪裝置,對(duì)機(jī)械工業(yè)發(fā)展具有重要的意義。本文在已有研究的理論基礎(chǔ)上,圍繞雙電機(jī)驅(qū)動(dòng)四環(huán)板式針擺行星傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性分析這一專題,開展了相關(guān)研究。運(yùn)用三維建模軟件Pro/E,建立了各個(gè)構(gòu)件的三維實(shí)體模型,運(yùn)用現(xiàn)代計(jì)算機(jī)大型有限元分析軟件ANSYS,分別求解出每個(gè)構(gòu)件的固有頻率和振型,并且求解了部分裝配體的固有頻率和振型,將計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)照,找出對(duì)振動(dòng)影響較大的構(gòu)件或組件,并提出相應(yīng)的改進(jìn)措施,為進(jìn)一步分析雙曲柄四環(huán)板式針擺行星傳動(dòng)的動(dòng)力學(xué)行為,改善其動(dòng)態(tài)特性建立堅(jiān)實(shí)的理論分析基礎(chǔ)。剛度激勵(lì)是齒輪嚙合的主要...
【文章來源】:大連交通大學(xué)遼寧省
【文章頁數(shù)】:67 頁
【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【部分圖文】:
箱體有限元網(wǎng)格圖
2)約束條件由于減速器箱體是通過地角螺栓與地基相連,因此在與地基相接觸的底面上施加3個(gè)位移約束,如圖2.2所示。一一.黑· ·雌雌 雌~~~.悠悠 OOOOO圖2.1箱體有限元網(wǎng)格圖圖2.2箱體約束模型圖 Fig.2.1FiniteelemenidrawingofboxFig.2.2Restrietmodeldrawingofbox2.3.3箱體有限元分析結(jié)果對(duì)圖2.1中的環(huán)板式針擺傳動(dòng)箱體有限元模型進(jìn)行求解,可求出全部的固有頻率和振型。但由于低階模態(tài)對(duì)振動(dòng)系統(tǒng)影響較大,故通常取前10階即可。環(huán)板式針擺傳動(dòng)箱體的固有頻率和振型如表2.1所示。表2.1箱體的各階固有頻率及振型 Table2.1Inherenifrequeneyandvibrationmodeofbox模模態(tài)階數(shù)數(shù)頻率(Hz)))振型 型 1111146888箱體的軸向擺動(dòng) 動(dòng) 2222263333箱體上部的上下收縮振動(dòng) 動(dòng) 3333370888箱體左右部分的軸向扭轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn) 4444479222箱體徑向側(cè)擺 擺 5555582555箱體上下?
圖2.3箱體前兩階振型圖Fig.2.3Thefirsttwovibrationmodeofthebox2.4四環(huán)板針擺行星傳動(dòng)環(huán)板模態(tài)分析2.4.1環(huán)板的有限元模型同樣以文獻(xiàn)【幻圖3中的雙電機(jī)驅(qū)動(dòng)雙曲柄四環(huán)板式針擺行星減速器對(duì)象,Pro/E中建立環(huán)板的模型,通過配置接口軟件,將模型直接導(dǎo)入料特性為彈性模量為209GPa,泊松比為0.3,密度為7890kg/m3,網(wǎng)格劃采用solid92十節(jié)點(diǎn)四面體單元,模型最終劃分為66259個(gè)單元,共有1
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]基于ANSYS/LS-DYNA的準(zhǔn)雙曲面齒輪動(dòng)力學(xué)接觸仿真分析[J]. 馬雪潔,謝剛,王小林. 機(jī)械傳動(dòng). 2005(06)
[2]雙電機(jī)驅(qū)動(dòng)雙曲柄四環(huán)板式針擺行星傳動(dòng)研究[J]. 何衛(wèi)東,李欣,李力行. 大連鐵道學(xué)院學(xué)報(bào). 2005(01)
[3]RV減速機(jī)的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的固有頻率及其主要影響因素[J]. 嚴(yán)細(xì)海,張策,李充寧,宋軼民. 機(jī)械科學(xué)與技術(shù). 2004(08)
[4]行星齒輪傳動(dòng)動(dòng)力學(xué)特性研究進(jìn)展[J]. 楊建明,張策,林忠欽,陳關(guān)龍,來新民. 航空動(dòng)力學(xué)報(bào). 2003(02)
[5]擺動(dòng)活齒減速器箱體的有限元模態(tài)分析[J]. 梁尚明,張均富,徐禮鉅,徐俊光,蔣立茂. 機(jī)械設(shè)計(jì). 2003(01)
[6]RV減速機(jī)動(dòng)力學(xué)建模方法研究與分析[J]. 王剛,趙黎明,王邁. 中國機(jī)械工程. 2002(19)
[7]中心傳動(dòng)齒輪箱體固有特性研究[J]. 楊成云,林騰蛟,李潤方,杭華江. 機(jī)械設(shè)計(jì)與制造工程. 2002(04)
[8]RV減速機(jī)動(dòng)力學(xué)建模與結(jié)構(gòu)參數(shù)分析[J]. 張大衛(wèi),王剛,黃田,劉繼巖. 機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2001(01)
[9]斜齒輪的齒面載荷及嚙合剛度數(shù)值分析[J]. 林騰蛟,李潤方,朱才朝,杭華江. 機(jī)械工藝師. 2000(10)
[10]RV減速器的動(dòng)力學(xué)模型與固有頻率研究[J]. 劉繼巖,孫濤,戚厚軍. 中國機(jī)械工程. 1999(04)
博士論文
[1]FA型擺線針輪行星傳動(dòng)齒形優(yōu)化方法與相關(guān)理論的研究[D]. 關(guān)天民.大連交通大學(xué) 2005
碩士論文
[1]新型四環(huán)板針擺行星傳動(dòng)減速器的動(dòng)力學(xué)分析[D]. 景建輝.大連交通大學(xué) 2006
[2]某航空發(fā)動(dòng)機(jī)中心軸弧齒錐齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)特性研究[D]. 郭偉超.西北工業(yè)大學(xué) 2006
[3]行星齒輪傳動(dòng)振動(dòng)分析及可視化應(yīng)用研究[D]. 郝曉紅.西安理工大學(xué) 2003
本文編號(hào):3601660
【文章來源】:大連交通大學(xué)遼寧省
【文章頁數(shù)】:67 頁
【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【部分圖文】:
箱體有限元網(wǎng)格圖
2)約束條件由于減速器箱體是通過地角螺栓與地基相連,因此在與地基相接觸的底面上施加3個(gè)位移約束,如圖2.2所示。一一.黑· ·雌雌 雌~~~.悠悠 OOOOO圖2.1箱體有限元網(wǎng)格圖圖2.2箱體約束模型圖 Fig.2.1FiniteelemenidrawingofboxFig.2.2Restrietmodeldrawingofbox2.3.3箱體有限元分析結(jié)果對(duì)圖2.1中的環(huán)板式針擺傳動(dòng)箱體有限元模型進(jìn)行求解,可求出全部的固有頻率和振型。但由于低階模態(tài)對(duì)振動(dòng)系統(tǒng)影響較大,故通常取前10階即可。環(huán)板式針擺傳動(dòng)箱體的固有頻率和振型如表2.1所示。表2.1箱體的各階固有頻率及振型 Table2.1Inherenifrequeneyandvibrationmodeofbox模模態(tài)階數(shù)數(shù)頻率(Hz)))振型 型 1111146888箱體的軸向擺動(dòng) 動(dòng) 2222263333箱體上部的上下收縮振動(dòng) 動(dòng) 3333370888箱體左右部分的軸向扭轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn) 4444479222箱體徑向側(cè)擺 擺 5555582555箱體上下?
圖2.3箱體前兩階振型圖Fig.2.3Thefirsttwovibrationmodeofthebox2.4四環(huán)板針擺行星傳動(dòng)環(huán)板模態(tài)分析2.4.1環(huán)板的有限元模型同樣以文獻(xiàn)【幻圖3中的雙電機(jī)驅(qū)動(dòng)雙曲柄四環(huán)板式針擺行星減速器對(duì)象,Pro/E中建立環(huán)板的模型,通過配置接口軟件,將模型直接導(dǎo)入料特性為彈性模量為209GPa,泊松比為0.3,密度為7890kg/m3,網(wǎng)格劃采用solid92十節(jié)點(diǎn)四面體單元,模型最終劃分為66259個(gè)單元,共有1
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]基于ANSYS/LS-DYNA的準(zhǔn)雙曲面齒輪動(dòng)力學(xué)接觸仿真分析[J]. 馬雪潔,謝剛,王小林. 機(jī)械傳動(dòng). 2005(06)
[2]雙電機(jī)驅(qū)動(dòng)雙曲柄四環(huán)板式針擺行星傳動(dòng)研究[J]. 何衛(wèi)東,李欣,李力行. 大連鐵道學(xué)院學(xué)報(bào). 2005(01)
[3]RV減速機(jī)的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的固有頻率及其主要影響因素[J]. 嚴(yán)細(xì)海,張策,李充寧,宋軼民. 機(jī)械科學(xué)與技術(shù). 2004(08)
[4]行星齒輪傳動(dòng)動(dòng)力學(xué)特性研究進(jìn)展[J]. 楊建明,張策,林忠欽,陳關(guān)龍,來新民. 航空動(dòng)力學(xué)報(bào). 2003(02)
[5]擺動(dòng)活齒減速器箱體的有限元模態(tài)分析[J]. 梁尚明,張均富,徐禮鉅,徐俊光,蔣立茂. 機(jī)械設(shè)計(jì). 2003(01)
[6]RV減速機(jī)動(dòng)力學(xué)建模方法研究與分析[J]. 王剛,趙黎明,王邁. 中國機(jī)械工程. 2002(19)
[7]中心傳動(dòng)齒輪箱體固有特性研究[J]. 楊成云,林騰蛟,李潤方,杭華江. 機(jī)械設(shè)計(jì)與制造工程. 2002(04)
[8]RV減速機(jī)動(dòng)力學(xué)建模與結(jié)構(gòu)參數(shù)分析[J]. 張大衛(wèi),王剛,黃田,劉繼巖. 機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2001(01)
[9]斜齒輪的齒面載荷及嚙合剛度數(shù)值分析[J]. 林騰蛟,李潤方,朱才朝,杭華江. 機(jī)械工藝師. 2000(10)
[10]RV減速器的動(dòng)力學(xué)模型與固有頻率研究[J]. 劉繼巖,孫濤,戚厚軍. 中國機(jī)械工程. 1999(04)
博士論文
[1]FA型擺線針輪行星傳動(dòng)齒形優(yōu)化方法與相關(guān)理論的研究[D]. 關(guān)天民.大連交通大學(xué) 2005
碩士論文
[1]新型四環(huán)板針擺行星傳動(dòng)減速器的動(dòng)力學(xué)分析[D]. 景建輝.大連交通大學(xué) 2006
[2]某航空發(fā)動(dòng)機(jī)中心軸弧齒錐齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)特性研究[D]. 郭偉超.西北工業(yè)大學(xué) 2006
[3]行星齒輪傳動(dòng)振動(dòng)分析及可視化應(yīng)用研究[D]. 郝曉紅.西安理工大學(xué) 2003
本文編號(hào):3601660
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