本文采用高溫等溫壓縮試驗(yàn)以及擠壓試驗(yàn)等方法，研究了7075z超硬鋁合金的高溫塑性變形行為。利用回歸分析方法，研究了合金高溫塑性變形過程中的流變應(yīng)力、應(yīng)變、應(yīng)變速率和溫度的相互關(guān)系；利用光學(xué)顯微鏡（OM）、掃描電子顯微鏡（SEM）、能譜分析（EDAX）等手段，研究了該合金高溫塑性變形過程中的動(dòng)態(tài)回復(fù)和動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為；得出了7075z鋁合金高溫變形穩(wěn)態(tài)流變應(yīng)力方程和材料常數(shù)，探討了熱壓縮變形條件與變形組織間的關(guān)系。初步研究了擠壓溫度-速度條件對(duì)7075z鋁合金棒材擠壓成形性、組織與性能的影響。結(jié)果表明： 1．7075z鋁合金高溫等溫壓縮變形過程中存在近穩(wěn)態(tài)流變特征，近穩(wěn)態(tài)流變應(yīng)力隨著應(yīng)變速率的降低或變形溫度的升高而降低，在近穩(wěn)態(tài)變形階段具有負(fù)的應(yīng)變硬化指數(shù)。 2．7075z鋁合金的高溫塑性變形存在熱激活過程。其高溫塑性變形過程中的流變應(yīng)力與應(yīng)變速率之間可用雙曲正弦函數(shù)來描述。高溫變形流變應(yīng)力可用溫度補(bǔ)償應(yīng)變速率Zener-Hollomon參數(shù)Z值描述。 3．7075z鋁合金高溫塑性變形的主要軟化機(jī)制為動(dòng)態(tài)回復(fù)和動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。動(dòng)態(tài)再結(jié)晶僅發(fā)生在溫度大于400℃且lnZ小于20... 

【文章來源】：廣東工業(yè)大學(xué)廣東省

【文章頁數(shù)】：64 頁

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

不同溫度和應(yīng)變速率下熱壓縮70752鋁合金典型顯微組織

4.2溫度一速度對(duì)擠壓組織和性能的影響4.2.1擠壓溫度一速度對(duì)擠壓組織的影響棒材具體熱擠壓條件見表2-2所示。圖4一1為70752鋁合金棒材經(jīng)高溫?cái)D壓變形后的典型光學(xué)組織。從圖可見，擠壓制品中粗大的第二相因擠壓變形而破碎并沿?cái)D壓方向成帶狀分布，第二相的大小不一、但分布比較均勻，經(jīng)EDAX證實(shí)，主要為含Al、zn、Mg和Cu的化合物，與第二章鑄態(tài)組織中的第二相分析結(jié)果相吻合。由圖4一1還可推斷，棒材經(jīng)擠壓空冷后，晶粒也將沿?cái)D壓方向被拉長(zhǎng)，但這種熱變形拉長(zhǎng)組織應(yīng)表現(xiàn)出動(dòng)態(tài)回復(fù)或再結(jié)晶特征。有關(guān)這一點(diǎn)，后面的性能分析將進(jìn)一步得到映證。(a)420℃(b)360uC圖4一170752鋁合金擠壓變形組織的0M形貌Fig.4一1OMMorphologyofDefonnedMicrostrUctureafterExtrUsionfor70752Alu而numAlloy

分與擬定的名義成分相當(dāng)吻合。試驗(yàn)用合金鑄錠采用工廠現(xiàn)場(chǎng)條件下的半連續(xù)鑄造方法進(jìn)尺寸為中125~、6000~，然后加工成中120mm、200~除鑄造過程中產(chǎn)生的枝晶偏析，使合金成分更加均勻，對(duì)于試樣要進(jìn)行均勻化處理。對(duì)于壓縮試樣，具體處理工藝為在475℃保溫24h后爐冷到加O℃后，出爐空冷至室溫;對(duì)于錠采用在空氣電阻爐中加熱到455-475℃保溫16一24h后爐冷冷至室溫;6至ro號(hào)錠采用在空氣電阻爐中加熱到320℃保溫5h后爐冷到200℃后，出爐空冷至室溫的退火工藝。

【參考文獻(xiàn)】：
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