為了驗(yàn)證HHT對處理滾珠絲杠副振動(dòng)信號(hào)的有效性,通過對構(gòu)造的調(diào)頻、調(diào)幅混合信號(hào)進(jìn)行HHT分析,并通過相關(guān)系數(shù)、均方誤差、能量分布等指標(biāo)分析各分量與構(gòu)造信號(hào)的關(guān)聯(lián)性,發(fā)現(xiàn)HHT對處理非平穩(wěn)、非線性信號(hào)的有效性。進(jìn)而引入實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),以同樣的思路對振動(dòng)信號(hào)進(jìn)行分析,并計(jì)算各IMF分量對應(yīng)的3個(gè)指標(biāo)值,以圖像的形式反映出各分量與原始振動(dòng)信號(hào)的關(guān)聯(lián)性,發(fā)現(xiàn)各IMF分量所攜帶能量都較小,說明滾珠絲杠副運(yùn)行平穩(wěn)、正常。通過FFT變換求出并繪制的首個(gè)IMF分量頻譜圖,更清楚地反映了實(shí)驗(yàn)臺(tái)的固有頻率所對應(yīng)的幅值。整個(gè)分析過程表明,用HHT方法處理滾珠絲杠副振動(dòng)信號(hào)是有效的。 

【文章來源】：機(jī)床與液壓. 2020年08期 北大核心

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

仿真信號(hào)x(t)及其EMD分解結(jié)果

對各IMF分量進(jìn)行Hilbert變換,列出了前4項(xiàng)IMF分量的瞬時(shí)頻率和瞬時(shí)幅值圖,如圖2所示。將各IMF分量及瞬時(shí)幅值代入到式(8)(9)(10)中,得到表1、表2、表3中的數(shù)據(jù)。

為了進(jìn)一步分析各IMF分量對應(yīng)的頻譜,對分量進(jìn)行FFT變換,得前4項(xiàng)分量頻域曲線如圖3所示。從圖3可知:分量c1包含的頻段剛好為50 Hz,即為仿真信號(hào)的第2項(xiàng);c2、c3包含的頻段為5～40 Hz,即為仿真信號(hào)的第1項(xiàng)調(diào)頻部分;c4-c7包含的頻段頻率接近于0(c5-c7未在圖中顯示),為噪聲:可見經(jīng)EMD分解的IMF分量能較好地反映仿真信號(hào)的內(nèi)在特征。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]基于振動(dòng)特征的滾珠絲杠副預(yù)緊力喪失診斷研究[J]. 王志榮,王禹林,陳超宇,周長光,歐屹,馮虎田.  振動(dòng)與沖擊. 2018(12)
[2]改進(jìn)Hilbert-Huang變換的滾動(dòng)軸承故障診斷[J]. 康鋒,李文超,趙海松,楊茹萍,于曉凱.  河南科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2018(01)
[3]滾珠絲杠副壽命試驗(yàn)臺(tái)測控系統(tǒng)設(shè)計(jì)[J]. 薛鋒,楊雪,常永壽,韓軍.  組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù). 2016(12)
[4]高負(fù)荷滾珠絲杠副彈塑性變形與失效的理論與試驗(yàn)研究[J]. 趙國平,范元?jiǎng)?張立柱,柳勝,李力毅.  南京理工大學(xué)學(xué)報(bào). 2016(01)
[5]數(shù)控機(jī)床滾珠絲杠副性能退化評估技術(shù)[J]. 張?bào)愠?高宏力,黃海鳳,郭亮,張一文.  計(jì)算機(jī)集成制造系統(tǒng). 2015(05)
[6]小波改進(jìn)閾值去噪和經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解相結(jié)合的旋轉(zhuǎn)機(jī)械故障特征提取[J]. 孟宗,李?yuàn)檴?  機(jī)械強(qiáng)度. 2014(01)
[7]Hilbert-Huang變換邊界問題處理方法研究[J]. 胡愛軍,唐貴基,安連鎖.  機(jī)械強(qiáng)度. 2008(05)
[8]Hilbert-Huang變換理論及其計(jì)算中的問題[J]. 羅奇峰,石春香.  同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2003(06)



本文編號(hào)：2938863