發(fā)布時(shí)間：2020-12-09 00:13

　　索道支架頂端的位移和轉(zhuǎn)角是支架設(shè)計(jì)的重要指標(biāo),錐管結(jié)構(gòu)是索道支架的常規(guī)結(jié)構(gòu),然而支架錐管在各種形式荷載的作用下,其頂端的位移和轉(zhuǎn)角難以用傳統(tǒng)力學(xué)公式直接計(jì)算,而借助有限元軟件計(jì)算的過程過于繁瑣,因此需要一種簡單易用的包含錐管的支架的頂端的位移和轉(zhuǎn)角的計(jì)算方法,以實(shí)現(xiàn)索道支架的精確設(shè)計(jì)。 

【文章來源】：起重運(yùn)輸機(jī)械. 2020年11期 第79-81頁

【文章頁數(shù)】：3 頁

【部分圖文】：

圖1支架結(jié)構(gòu)

80/2020年第11期荷載作用下的變形，同時(shí)，利用計(jì)算機(jī)編程，通過計(jì)算機(jī)從下至上循環(huán)計(jì)算每節(jié)扁圓環(huán)的頂部的位移和轉(zhuǎn)角，從而獲得整個(gè)錐管在荷載作用下的位移和轉(zhuǎn)角。圖1支架結(jié)構(gòu)圖2錐管分解示意圖2錐管設(shè)計(jì)計(jì)算如圖3所示，支架錐管頂部的荷載有水平力F、彎矩M、扭矩N。設(shè)錐管底部初始位移為W0，初始偏轉(zhuǎn)角度為A0，初始扭轉(zhuǎn)角度為B0，錐管彈性模量為E，錐管剪變模量為G。將錐管按照?qǐng)D2所示方式從下至上分割為k節(jié)，每節(jié)錐管高度均為h（即h為錐管整體高度的1/k），第1節(jié)至第k節(jié)錐管的截面慣性矩分別為I1、I2、I3……Ik，第1節(jié)至第k節(jié)錐管的極慣性矩分別為Ip1、Ip2、IP3……Ipk。第i節(jié)錐管(1≤i≤k)頂部所受的水平力大小等于支架錐管頂部的水平力F，所受的彎矩為彎矩M與水平力F產(chǎn)生的彎矩之和，即M+Fh(k-i)，所受的扭矩大小等于支架錐管頂部的扭矩N。圖3支架錐管頂部荷載由此可知，第1節(jié)錐管（即圖2中位于底部的錐管）頂部由水平力產(chǎn)生的位移為第1節(jié)錐管頂部由水平力產(chǎn)生的偏轉(zhuǎn)角度為第1節(jié)錐管頂部由彎矩產(chǎn)生的位移為第1節(jié)錐管頂部由彎矩產(chǎn)生的偏轉(zhuǎn)角度為第1節(jié)錐管頂部由扭矩產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)角度為313FhfEI＝212FhEIθ＝(())2112FhkhfEIΜ+＝(())1MFhk1hEIθ+＝設(shè)備技術(shù)EQUIPMENTTECHNOLOGY1NhФGIp＝

80/2020年第11期荷載作用下的變形，同時(shí)，利用計(jì)算機(jī)編程，通過計(jì)算機(jī)從下至上循環(huán)計(jì)算每節(jié)扁圓環(huán)的頂部的位移和轉(zhuǎn)角，從而獲得整個(gè)錐管在荷載作用下的位移和轉(zhuǎn)角。圖1支架結(jié)構(gòu)圖2錐管分解示意圖2錐管設(shè)計(jì)計(jì)算如圖3所示，支架錐管頂部的荷載有水平力F、彎矩M、扭矩N。設(shè)錐管底部初始位移為W0，初始偏轉(zhuǎn)角度為A0，初始扭轉(zhuǎn)角度為B0，錐管彈性模量為E，錐管剪變模量為G。將錐管按照?qǐng)D2所示方式從下至上分割為k節(jié)，每節(jié)錐管高度均為h（即h為錐管整體高度的1/k），第1節(jié)至第k節(jié)錐管的截面慣性矩分別為I1、I2、I3……Ik，第1節(jié)至第k節(jié)錐管的極慣性矩分別為Ip1、Ip2、IP3……Ipk。第i節(jié)錐管(1≤i≤k)頂部所受的水平力大小等于支架錐管頂部的水平力F，所受的彎矩為彎矩M與水平力F產(chǎn)生的彎矩之和，即M+Fh(k-i)，所受的扭矩大小等于支架錐管頂部的扭矩N。圖3支架錐管頂部荷載由此可知，第1節(jié)錐管（即圖2中位于底部的錐管）頂部由水平力產(chǎn)生的位移為第1節(jié)錐管頂部由水平力產(chǎn)生的偏轉(zhuǎn)角度為第1節(jié)錐管頂部由彎矩產(chǎn)生的位移為第1節(jié)錐管頂部由彎矩產(chǎn)生的偏轉(zhuǎn)角度為第1節(jié)錐管頂部由扭矩產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)角度為313FhfEI＝212FhEIθ＝(())2112FhkhfEIΜ+＝(())1MFhk1hEIθ+＝設(shè)備技術(shù)EQUIPMENTTECHNOLOGY1NhФGIp＝


本文編號(hào)：2905931