【摘要】：針對布赫平衡閥的下降工況存在的過阻尼補(bǔ)償問題,將F型π橋液阻網(wǎng)絡(luò)應(yīng)用于平衡閥的先導(dǎo)阻尼網(wǎng)絡(luò),改進(jìn)了平衡閥的先導(dǎo)液阻網(wǎng)絡(luò),使平衡閥主閥芯的開口度與負(fù)載的大小相適宜,從而有效防止重物下降時的超速下滑和抖動現(xiàn)象。并對π橋液阻網(wǎng)絡(luò)平衡閥的下降工況進(jìn)行了仿真,得出F型π橋液阻網(wǎng)絡(luò)可以很好的克服過補(bǔ)償阻尼的不足。
【圖文】：

hydraulicresistancenetwork平衡閥主要用于限制重物下降產(chǎn)生的超速運(yùn)動，尤其是起重機(jī)、正面吊、水泥混凝土泵車等臂架類工程機(jī)械和大噸位叉車，也可用于液壓卷揚(yáng)以平衡超越負(fù)載。在重物下降時，先導(dǎo)控制油進(jìn)入平衡閥先導(dǎo)油腔推開平衡閥，使液壓油通過平衡閥阻尼口，從而實現(xiàn)重物的下降。文中針對布赫平衡閥的下降工況存在的過阻尼補(bǔ)償問題，將F型π橋液阻網(wǎng)絡(luò)應(yīng)用于平衡閥的先導(dǎo)阻尼網(wǎng)絡(luò)，使平衡閥主閥芯的開口度與負(fù)載的大小相適宜，從而有效防止重物下降時的超速下滑和抖動現(xiàn)象。1平衡閥的下降工況工作原理分析圖1所示為瑞士布赫公司生產(chǎn)的平衡閥結(jié)構(gòu)示意圖。圖1平衡閥結(jié)構(gòu)示意圖

嘈狃汕恍寡梗囫鞣綆居乙疲?液壓油從B腔流向A腔。負(fù)載越大，平衡閥B腔的壓力越高，因而平衡閥彈簧腔的壓力也較高。為使先導(dǎo)推桿和先導(dǎo)閥芯處于平衡狀態(tài)，，推桿和先導(dǎo)閥芯向右的位移也越大，先導(dǎo)閥芯的縱向切口槽與主閥芯形成的節(jié)流口的通流面積越大，負(fù)載下降的速度越快，反之越慢。造成這種現(xiàn)象的根本原因是半橋液阻網(wǎng)絡(luò)的結(jié)構(gòu)。由半橋液阻網(wǎng)絡(luò)的結(jié)構(gòu)特點可知，半橋液阻網(wǎng)絡(luò)只有一個輸出控制口，只能控制單作用液壓缸，調(diào)整過補(bǔ)償阻尼孔的大小可以使執(zhí)行元件的下降速度得到有效控制，甚至可以使下降速度比正常值還校圖2所示為過補(bǔ)償阻尼對下降速度的影響，過補(bǔ)償液阻越大，且當(dāng)壓力到達(dá)一定值后繼續(xù)增大時，由B口到A口通過平衡閥的流量反而減校由此可見，過補(bǔ)償阻尼孔的大小對重物的下降速度有顯著的影響。由于阻尼孔的直徑較小，且該阻尼位于液壓起升圖2阻尼對下降速度的影響回路的主油路上，導(dǎo)致該阻尼孔易受油液污染的影響，從而使重物下降發(fā)生抖動、速度不穩(wěn)等現(xiàn)象，同時也限制了平衡閥的通用性。為了克服這種現(xiàn)象，可選用具有2個輸出控制口的π橋液阻網(wǎng)絡(luò)來控制推桿雙向運(yùn)動，從而使先導(dǎo)閥芯隨負(fù)載壓力保持在某一位置。3π橋液阻網(wǎng)絡(luò)控制液壓缸的特性F型π橋液阻網(wǎng)絡(luò)控制對稱液壓缸被控液壓缸為雙出桿式，且液壓缸左右兩腔的有效作用面積相等，忽略油液的泄漏和可壓縮性，進(jìn)入液壓缸左腔的流量qv1與液壓缸右腔的輸出流量qv2相等，即qv1=qv2=qvL(qvL為負(fù)載流量)。對于F型π橋液阻網(wǎng)絡(luò)，穩(wěn)態(tài)時方程為:qv1=q1－q2，qv2=q3－q2，可得:q1=q3。設(shè)可變液阻的壓力流量方程為:q=b(y0+y)Δi醦(1)式中:q表示通過可變液阻的流量;b表示綜合流量系數(shù)，b

【參考文獻(xiàn)】

相關(guān)期刊論文 前2條

1 朱小明;;單向順序閥和平衡閥的區(qū)別——兼對《平衡閥和雙向液壓鎖的正確選用》一文的異議[J];建筑機(jī)械;2007年21期

2 ;DESIGN THEORY FOR G-π BRIDGE RELIEF VALVE WITH ZERO OVERRIDE[J];Chinese Journal of Mechanical Engineering;2004年03期

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1 吳瓊;中小噸位汽車起重機(jī)液壓工作回路仿真及實驗研究[D];沈陽建筑大學(xué);2011年

【共引文獻(xiàn)】

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1 張平格;孟艷艷;黃京漢;;基于F型π橋液阻網(wǎng)絡(luò)的平衡閥特性研究[J];機(jī)床與液壓;2016年08期

2 王焱金;季清華;白雪峰;廉自生;;掘進(jìn)機(jī)截割部液壓系統(tǒng)分析[J];機(jī)床與液壓;2014年01期

3 季清華;王焱金;白雪峰;廉自生;;掘進(jìn)機(jī)用插裝式平衡閥動態(tài)特性分析[J];液壓與氣動;2013年03期

4 劉抗抗;李新平;韓國瑞;王大偉;夏萌梁;;EBZ160掘進(jìn)機(jī)泵缸回路機(jī)構(gòu)配置的合理性分析[J];煤礦機(jī)械;2012年05期

5 徐志鵬;王宣銀;;Pneumatic resistance network analysis and dimension optimization of high pressure electronic pneumatic pressure reducing valve[J];Journal of Central South University of Technology;2011年03期

6 ;Pressure Control of a Large-scale Hydraulic Power Unit Using π Bridge Network[J];Chinese Journal of Mechanical Engineering;2011年03期

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1 王玉柱;全液壓塔式起重機(jī)主要機(jī)構(gòu)的傳動特性研究[D];西南交通大學(xué);2015年

2 黃京漢;基于壓差法的液壓起重機(jī)二次起升特性研究[D];河北工程大學(xué);2014年

3 朱洪鵬;垂直式垃圾轉(zhuǎn)運(yùn)車液壓控制系統(tǒng)設(shè)計與仿真[D];大連交通大學(xué);2014年

4 李沙妮;大型水平下調(diào)式三輥卷板機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計與性能研究[D];太原科技大學(xué);2014年

5 王耀成;履帶式果園作業(yè)平臺液壓閥組優(yōu)化設(shè)計[D];西北農(nóng)林科技大學(xué);2014年

6 任衛(wèi)濤;液壓履帶式強(qiáng)夯機(jī)關(guān)鍵技術(shù)研究[D];長安大學(xué);2013年

【二級參考文獻(xiàn)】

相關(guān)期刊論文 前2條

1 胡燕平,魏建華,吳根茂,邱敏秀;π橋液阻網(wǎng)絡(luò)理論與π橋溢流閥性能研究[J];機(jī)械工程學(xué)報;1999年02期

2 胡燕平,彭佑多,康煜華;一種新型減壓閥性能研究[J];湘潭礦業(yè)學(xué)院學(xué)報;1998年04期

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1 張明輝;大型履帶起重機(jī)回轉(zhuǎn)液壓系統(tǒng)仿真研究[D];大連理工大學(xué);2006年

【相似文獻(xiàn)】

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1 皮益霞;劉明偉;;薄壁液阻片在液路板中的動態(tài)分析及防止損壞的方法[J];機(jī)床與液壓;2006年05期

2 皮益霞;卜英勇;張亮峰;;薄壁液阻片工作機(jī)理分析及防止損壞的方法[J];液壓氣動與密封;2008年04期

3 皮益霞;卜英勇;張亮峰;;薄壁液阻片工作機(jī)理分析及防止損壞的方法[J];湖南工程學(xué)院學(xué)報(自然科學(xué)版);2008年03期

4 馮明杰,陳文仲,吳海霞,沈利飛;垂直往返式冷凝器液阻速度計算與試驗[J];煤氣與熱力;2005年10期

5 馬文琦,姜繼海,趙克定;變粘度條件下靜壓支承出油液阻的研究[J];中國機(jī)械工程;2001年07期

6 楊天興;魏萬華;;薄壁孔液阻特性實驗方案的分析[J];煤;2012年10期

7 王建偉;;細(xì)長孔液阻特性實驗公式的修正[J];西安工業(yè)大學(xué)學(xué)報;1991年03期

8 吳禮剛;段小成;黃興;徐馳;;半主動液阻型橡膠隔振器動態(tài)性能測試與計算分析[J];振動與沖擊;2011年04期

9 ;液阻調(diào)速　科苑新葩[J];水泥工程;1998年05期

10 黃人豪;基于“液阻理論”和“產(chǎn)品設(shè)計方法學(xué)”的座閥控制結(jié)構(gòu)特征和分析[J];流體傳動與控制;2004年03期

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1 ;π橋液阻網(wǎng)絡(luò)理論與π橋溢流閥研究[N];湖南日報;2004年

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1 李健;液阻減振器在無動力中斷自動變速器中的應(yīng)用研究[D];華南理工大學(xué);2014年

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