發(fā)布時(shí)間：2017-09-25 23:29

  本文關(guān)鍵詞：X100管線(xiàn)鋼焊縫焊接粗晶區(qū)的組織性能研究

  更多相關(guān)文章： X100管線(xiàn)鋼 焊接熱模擬 焊縫 熱輸入 二次峰值溫度

【摘要】：本文采用焊接熱模擬技術(shù)、力學(xué)性能測(cè)試和顯微組織分析等手段,研宄丫NB100管線(xiàn)鋼焊縫熱影響區(qū)不同區(qū)域的組織性能,找到了韌性最差的E域;針對(duì)焊縫在不同熱輸入下的熱模擬,獲取了焊縫粗晶區(qū)梞性最佳的焊接熱輸入范圍并對(duì)其組織性能進(jìn)行了分析;對(duì)焊縫粗晶區(qū)在不Q彽畝畏逯滴露認(rèn)倫櫓閱艿牟煌浠辛朔治鯺對(duì)X100管線(xiàn)鋼焊縫,當(dāng)經(jīng)歷的熱循環(huán)峰值溫度為650°C?950°C和1100°C時(shí),其區(qū)域內(nèi)品粒內(nèi)部的鐵素體尺寸細(xì)小,具有良好的強(qiáng)度和韌性。焊縫臨界區(qū)的組織巾出現(xiàn)了大量多邊形鐵素體和沿品界分布的塊狀M-A組元,表現(xiàn)為焊縫臨界區(qū)的局部脆化。當(dāng)熱循環(huán)峰值溫度為1300°C時(shí),晶粒內(nèi)粗大的樹(shù)枝品以及晶間粗大的M-A組元導(dǎo)致焊縫嚴(yán)重的焊縫粗晶K脆化,且斷口具有明顯的撕裂棱,韌性最差,是整個(gè)焊縫的薄弱地X100管線(xiàn)鋼焊縫粗晶區(qū)的韌性隨焊接熱輸入的增加而逐漸降低。當(dāng)E=10?25KJ/cm時(shí),焊縫粗晶K組織主要足具有細(xì)密板條結(jié)構(gòu)的BF和多位向析出形態(tài)的AF?韌性良好’呆延性斷裂;當(dāng)焊接熱輸入大于30KJ/cm時(shí),X100管線(xiàn)鋼焊縫粗晶區(qū)的組織中PF和QF增多且晶粒粗化嚴(yán)重,嚴(yán)重影響了焊縫粗晶區(qū)的韌性;E=10?25KJ/cm宜作為X100管線(xiàn)鋼推薦的焊接熱輸入范圍。在雙面焊或多道焊中,當(dāng)二次焊接熱循環(huán)峰值溫度為1000°C時(shí),X100管線(xiàn)鋼焊縫粗晶區(qū)的韌性最佳;當(dāng)二次焊接熱循環(huán)峰值溫度在?ah)兩相K內(nèi)時(shí),部分#174;結(jié)品和組織遺傳現(xiàn)象致使X?00管線(xiàn)鋼焊縫粗晶區(qū)|~忡有所損失;不均勻分布在樹(shù)枝晶品界的大尺寸富碳M-A組元是導(dǎo)致X100管線(xiàn)鋼焊縫粗晶區(qū)局部脆化的主要原因。本論文的研宄結(jié)果不僅有助于建立X100管線(xiàn)鋼焊接工藝-組織-性能之問(wèn)的關(guān)系,而且對(duì)十科學(xué)合理地制定X100管線(xiàn)鋼的制管和現(xiàn)場(chǎng)焊接工藝具有一定的指導(dǎo)意義。
【關(guān)鍵詞】：X100管線(xiàn)鋼 焊接熱模擬 焊縫 熱輸入 二次峰值溫度
【學(xué)位授予單位】：西安石油大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2015
【分類(lèi)號(hào)】：TG142.1;TG406
【目錄】：

• 中文摘要3-4
• abstract4-8
• 第一章 緒論8-16
• 1.1 課題背景及意義8-10
• 1.2 管線(xiàn)鋼與管道工程10-13
• 1.2.1 管線(xiàn)鋼的發(fā)展趨勢(shì)10-12
• 1.2.2 管道工程面臨的挑戰(zhàn)12-13
• 1.3 焊接熱模擬技術(shù)及其應(yīng)用13-14
• 1.4 X100 管線(xiàn)鋼焊接接頭的研究現(xiàn)狀14-15
• 1.5 研究?jī)?nèi)容15-16
• 第二章 管線(xiàn)鋼的主要力學(xué)性能及其焊接性16-26
• 2.1 管線(xiàn)鋼的主要力學(xué)性能16-20
• 2.1.1 強(qiáng)度16-17
• 2.1.2 韌性17-20
• 2.2 管線(xiàn)鋼管的焊接方式20-22
• 2.2.1 鋼管的成型焊接20-21
• 2.2.2 管線(xiàn)鋼管的安裝焊接21-22
• 2.3 管線(xiàn)鋼管的焊接裂紋22-23
• 2.3.1 冷裂紋22-23
• 2.3.2 熱裂紋23
• 2.4 管線(xiàn)鋼焊接熱影響區(qū)組織性能特點(diǎn)23-26
• 2.4.1 管線(xiàn)鋼焊接熱影響區(qū)的組織分布特點(diǎn)23-24
• 2.4.2 管線(xiàn)鋼焊接熱影響區(qū)的性能分布特點(diǎn)24-26
• 第三章 試驗(yàn)材料與試驗(yàn)方法26-35
• 3.1 試驗(yàn)材料26-27
• 3.1.1 X100 管線(xiàn)鋼母材26
• 3.1.2 X100 管線(xiàn)鋼焊縫26-27
• 3.2 焊接熱模擬試驗(yàn)27-33
• 3.2.1 焊接熱模擬試驗(yàn)的主要參數(shù)27
• 3.2.2 焊接熱循環(huán)27-31
• 3.2.3 焊接熱模擬參數(shù)的確定31-32
• 3.2.4 Gleeble-3500 型熱模擬試驗(yàn)機(jī)的簡(jiǎn)單介紹及操作32
• 3.2.5 熱模擬試驗(yàn)的試樣類(lèi)型32-33
• 3.3 力學(xué)性能試驗(yàn)33
• 3.3.1 沖擊韌性試驗(yàn)33
• 3.3.2 硬度試驗(yàn)33
• 3.4 顯微組織分析試驗(yàn)33-35
• 第四章X100 管線(xiàn)鋼焊縫熱影響區(qū)不同區(qū)域的組織性能研究35-41
• 4.1 試驗(yàn)材料及方法35
• 4.2 試驗(yàn)結(jié)果35-37
• 4.2.1 沖擊韌性35-36
• 4.2.2 硬度測(cè)試36-37
• 4.3 組織結(jié)構(gòu)對(duì)性能的影響37-40
• 4.3.1 顯微組織分析37-39
• 4.3.2 斷口形貌分析39-40
• 4.4 本章小結(jié)40-41
• 第五章 焊接熱輸入對(duì)X100 管線(xiàn)鋼焊縫粗晶區(qū)組織性能的影響41-48
• 5.1 試驗(yàn)材料及方法41
• 5.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析41-43
• 5.2.1. 沖擊韌性41-42
• 5.2.2 硬度測(cè)試42-43
• 5.3 組織結(jié)構(gòu)對(duì)性能的影響43-47
• 5.4 本章小結(jié)47-48
• 第六章 二次熱循環(huán)峰值溫度對(duì)X100 管線(xiàn)鋼焊縫粗晶區(qū)組織性能的影響48-53
• 6.1 試驗(yàn)材料及方法48
• 6.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析48-50
• 6.2.1 沖擊韌性48-49
• 6.2.2 硬度測(cè)試49-50
• 6.3 組織結(jié)構(gòu)對(duì)性能的影響50-52
• 6.4 本章小結(jié)52-53
• 第七章 結(jié)論53-54
• 致謝54-55
• 參考文獻(xiàn)55-58
• 附錄58-59
• 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文59-60

【參考文獻(xiàn)】

中國(guó)期刊全文數(shù)據(jù)庫(kù) 前10條

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中國(guó)碩士學(xué)位論文全文數(shù)據(jù)庫(kù) 前1條

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本文編號(hào)：920233