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LAO法制備A356鋁合金半固態(tài)漿料及三維重構

發(fā)布時間:2017-09-07 11:08

  本文關鍵詞:LAO法制備A356鋁合金半固態(tài)漿料及三維重構


  更多相關文章: LAO法 半固態(tài) 微觀組織 定量分析 三維重構


【摘要】:本研究利用擺動振蕩法(LAO)半固態(tài)漿料制備工藝及其設備制備了A356鋁合金半固態(tài)漿料,研究了澆注溫度、振蕩幅度及振蕩頻率對漿料微觀組織的影響規(guī)律,并對其二維金相組織進行了定量和分布研究。利用基于連續(xù)切片手段的三維重構技術,對澆注溫度分別為620℃和650℃,振蕩頻率為0.75Hz,振蕩幅度為4π的A356鋁合金半固態(tài)漿料微觀組織進行了三維重構,獲得了它們的三維空間形貌,并進行了定量研究。通過二維定量分析可知,隨著澆注溫度的升高,初生α(Al)晶粒的當量直徑逐漸變大,形狀因子呈下降趨勢,澆注溫度高于640℃時,無論其他工藝參數(shù)如何變化,初生相大部分為枝晶,澆注溫度低于640℃時,初生相大部分為近球晶。620-630℃為最佳澆注溫度區(qū)間。在澆注溫度低于650℃且振蕩頻率低于0.5Hz時,合金熔體會在轉管內(nèi)形成凝固殼,振蕩頻率高于0.5Hz時,隨著振蕩頻率的增加,晶粒得到細化,0.75-1.5Hz為最佳振蕩頻率區(qū)間。振蕩幅度低于π/2時,無論其他參數(shù)如何變化,合金熔體都會在管內(nèi)形成凝固殼。2π到4π為一個合理的振蕩幅度區(qū)間。澆注溫度為620℃,振蕩幅度為4π,振蕩頻率為0.75Hz時,制備出的A356鋁合金半固態(tài)漿料的二維微觀組織最好,當量直徑為69.00μm,形狀因子為0.627。利用基于連續(xù)切片方法的三維重構技術構造了球晶和枝晶的三維形貌,并進行了定量分析,球晶的當量直徑和形狀因子分別為52.48μm和0.860,對于二維晶粒的值為59.30μm和0.920,分別相差6.82μm和0.06,說明二維金相不能準確的表征晶粒的空間形貌和尺寸。構造了不同工藝參數(shù)下的A356鋁合金半固態(tài)漿料微觀組織的三維形貌,進行了計算分析,所得規(guī)律與二維一致。
【關鍵詞】:LAO法 半固態(tài) 微觀組織 定量分析 三維重構
【學位授予單位】:南昌大學
【學位級別】:碩士
【學位授予年份】:2016
【分類號】:TG292
【目錄】:
  • 摘要3-4
  • abstract4-8
  • 第一章 緒論8-16
  • 1.1 半固態(tài)成形技術概況8-10
  • 1.1.1 半固態(tài)成形技術的概念及分類8-9
  • 1.1.2 金屬半固態(tài)成形的技術特點及應用9-10
  • 1.2 金屬半固態(tài)漿料制備技術的概況10-12
  • 1.2.1 金屬半固態(tài)漿料的制備機理10-11
  • 1.2.2 金屬半固態(tài)漿料制備的幾種工藝11-12
  • 1.3 三維重構技術12-14
  • 1.4 本論文研究的意義及內(nèi)容14-16
  • 1.4.1 本論文研究的意義14
  • 1.4.2 本論文研究的內(nèi)容14-16
  • 第二章 LAO制備A356鋁合金半固態(tài)漿料和三維重構16-32
  • 2.1 半固態(tài)漿料的制備16-21
  • 2.1.1 實驗材料16-17
  • 2.1.2 實驗設備17-19
  • 2.1.3 實驗流程19
  • 2.1.4 實驗方案19-21
  • 2.2 半固態(tài)漿料微觀組織的觀察和二維定量的表征21-25
  • 2.2.1 金相試樣的制備21
  • 2.2.2 微觀組織的觀察21
  • 2.2.3 二維表征21-25
  • 2.3 三維重構25-31
  • 2.3.1 連續(xù)切片技術25-26
  • 2.3.2 切片的制備26-28
  • 2.3.3 三維重構28-31
  • 2.4 本章小結31-32
  • 第三章 LAO條件下A356鋁合金半固態(tài)漿料微觀組織特征32-48
  • 3.1 澆注溫度對A356鋁合金半固態(tài)漿料微觀組織的影響32-37
  • 3.2 振蕩幅度對A356鋁合金半固態(tài)漿料微觀組織的影響37-39
  • 3.3 振蕩頻率對A356鋁合金半固態(tài)漿料微觀組織的影響39-43
  • 3.4 LAO工藝參數(shù)的交互本質(zhì)43-45
  • 3.5 LAO工藝下半固態(tài)組織形成機理45-47
  • 3.6 本章小結47-48
  • 第四章 A356鋁合金半固態(tài)漿料三維形貌及定量分析48-67
  • 4.1 A356鋁合金半固態(tài)漿料球晶組織48-56
  • 4.2 A356鋁合金半固態(tài)漿料枝晶組織56-62
  • 4.3 不同工藝參數(shù)下A356鋁合金半固態(tài)漿料微觀組織三維形貌的對比62-66
  • 4.4 本章小結66-67
  • 第五章 結論與展望67-69
  • 5.1 本文結論67-68
  • 5.2 對未來工作的展望68-69
  • 致謝69-70
  • 參考文獻70-73
  • 攻讀學位期間的研究成果73

【參考文獻】

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3 王群;楊湘杰;劉勇;郭洪民;;LSPSF工藝對A356鋁合金大體積半固態(tài)組織的影響[J];特種鑄造及有色合金;2011年02期

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6 ;Effect of pouring temperature on semi-solid slurry of ZL101 alloy prepared by slightly electromagnetic stirring[J];China Foundry;2009年01期

7 王小康;王明;楊湘杰;郭洪民;葉寒;謝水生;;旋轉澆注法制備AZ91D半固態(tài)漿料[J];特種鑄造及有色合金;2008年11期

8 劉旭波;楊湘杰;郭洪民;;鋁合金半固態(tài)漿料LSPSF法在線制備[J];特種鑄造及有色合金;2008年10期

9 郭洪民;楊湘杰;張萌;;Microstructure characteristics and mechanical properties of rheoformed wrought aluminum alloy 2024[J];Transactions of Nonferrous Metals Society of China;2008年03期

10 郭洪民;楊湘杰;;過冷熔體中球晶組織的形成規(guī)律[J];中國有色金屬學報;2008年04期

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本文編號:809172

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