室溫下對鎂合金擠壓棒材進行了最大扭轉(zhuǎn)角分別為90°、180°和320°的扭轉(zhuǎn)變形,依據(jù)扭轉(zhuǎn)變形過程數(shù)值模擬結(jié)果,基于切應(yīng)力作用下的等效施密特因子計算模型,結(jié)合扭轉(zhuǎn)變形后晶粒取向的EBSD測試結(jié)果,對扭轉(zhuǎn)過程中的拉伸孿晶啟動機制進行了分析。結(jié)果表明:在大扭轉(zhuǎn)角條件下,多數(shù)拉伸孿晶的啟動遵循Schmid定律,一些Schmid因子值低的拉伸孿晶也啟動。原始棒材中的晶粒c軸垂直于棒材軸向,而拉伸孿晶的啟動使多數(shù)晶粒的c軸向轉(zhuǎn)向平行于棒材軸向。晶粒中雖然啟動較多孿晶帶,但孿晶啟動并沒有改變扭轉(zhuǎn)變形過程中應(yīng)力應(yīng)變曲線的硬化特征,扭轉(zhuǎn)變形后棒材中仍保持為晶粒的基面平行于棒材軸向的織構(gòu)特征。

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圖4扭轉(zhuǎn)試樣的晶界分布(紅線為拉伸孿晶界)

在鎂合金的各種微觀變形模式中，滑移系的啟動通常不改變晶粒的取向，而由于拉伸孿晶在啟動前后具有約86°的取向差角，從而明顯改變晶粒取向。綜合上述分析，雖然在扭轉(zhuǎn)變形過程中啟動了一定量的拉伸孿晶，但由于啟動的拉伸孿晶占整個晶粒的體積比較低，從而沒有明顯改變晶�？傮w取向特征。圖4扭轉(zhuǎn)....

圖4扭轉(zhuǎn)試樣的晶界分布(紅線為拉伸孿晶界)

圖4扭轉(zhuǎn)試樣的晶界分布(紅線為拉伸孿晶界)圖5鎂合金棒材及扭轉(zhuǎn)試樣的極圖

圖1扭轉(zhuǎn)試樣

實驗材料為直徑為d26mm的商用AZ31鎂合金擠壓棒材，其化學(xué)成分(質(zhì)量分數(shù))為：2.68%Al,0.75%Zn,0.68%Mn,0.001%Cu,0.03%Si,0.003%Fe，余量Mg。擠壓棒材經(jīng)過(420℃，6h)的退火處理后，加工成如圖1所示的標(biāo)準(zhǔn)扭轉(zhuǎn)試樣。扭轉(zhuǎn)變....

圖2具有不同最大扭轉(zhuǎn)角的鎂合金扭轉(zhuǎn)變形應(yīng)力-應(yīng)變曲線

圖2所示為扭轉(zhuǎn)變形過程中的切應(yīng)力和切應(yīng)變曲線。由圖2可以看出，扭轉(zhuǎn)變形的應(yīng)力-應(yīng)變曲線與鎂合金板材的室溫下拉伸變形曲線的硬化特征相似，曲線過屈服點后呈現(xiàn)單調(diào)的硬化特征，這意味著滑移系開動為主要的微觀變形模式。圖2中的力學(xué)性能曲線對應(yīng)的剪切屈服強度約為75MPa，明顯低于鎂合金室....

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