為滿足用戶對(duì)冷彎型鋼產(chǎn)品厚壁大尺寸以及輕質(zhì)量、高強(qiáng)度等方面的需求,同時(shí)為達(dá)到提高軋輥共用性、減少換輥次數(shù)和節(jié)省制輥成本的目的,本文以高強(qiáng)鋼材料QSTE700TM為成形板坯材料,設(shè)計(jì)了一條高強(qiáng)度厚壁矩形型鋼柔性冷彎生產(chǎn)線,給出了機(jī)架類型,各成型道次的輥花和軋輥輥型尺寸。對(duì)成品規(guī)格為180×180×10mm的冷彎厚壁矩形型鋼成型過程建立了有限元模型,對(duì)該典型產(chǎn)品的柔性冷彎成型過程進(jìn)行了有限元模擬,根據(jù)模擬結(jié)果對(duì)原始生產(chǎn)線進(jìn)行優(yōu)化。最后利用彎角冷作硬化效應(yīng)對(duì)模擬結(jié)果的有效性進(jìn)行驗(yàn)證。研究結(jié)果如下:(1)冷彎生產(chǎn)線的軋輥設(shè)計(jì)和孔型設(shè)計(jì)良好,可以實(shí)現(xiàn)高強(qiáng)度厚壁矩形型鋼的順利成形,且未因板坯縱向應(yīng)變分布不均而引起明顯的產(chǎn)品邊浪起皺等缺陷。(2)優(yōu)化前冷彎生產(chǎn)線第一成型段兩側(cè)彎角成型性能對(duì)稱性較差,會(huì)影響矩形型鋼的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性。通過增設(shè)對(duì)中道次和壓下道次進(jìn)行優(yōu)化,明顯改善了兩側(cè)彎角成型質(zhì)量的對(duì)稱性。(3)實(shí)驗(yàn)結(jié)果和仿真結(jié)果基本一致,論文所建立的有限元模型精度滿足工程應(yīng)用需求。研究對(duì)高強(qiáng)度厚壁矩形型鋼柔性冷彎生產(chǎn)線的設(shè)計(jì)及其生產(chǎn)應(yīng)用具有一定指導(dǎo)意義和參考價(jià)值。

【文章頁數(shù)】：66 頁

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖2.1冷彎成型過程中平緩過渡斷L的示意圖

武漢科技大學(xué)碩士學(xué)位論文5第2章冷彎成型技術(shù)理論基礎(chǔ)2.1冷彎成型原理冷彎成型過程包括橫向彎曲產(chǎn)生較大的塑性變形以及縱向拉伸壓縮產(chǎn)生的彈塑性變形。當(dāng)板材開始咬入輥縫前，先與下輥接觸而被抬起，產(chǎn)生較小的彈性應(yīng)力。隨著板材與上輥接觸，邊部逐漸發(fā)生變形并生成變形區(qū)。其中所述變形區(qū)長度會(huì)....

圖2.2彎曲角a和相對(duì)彎曲半徑ρ的變化曲線圖

武漢科技大學(xué)碩士學(xué)位論文6圖2.2彎曲角a和相對(duì)彎曲半徑ρ的變化曲線圖板材經(jīng)過軋輥成型時(shí)沿長度方向不同橫斷面位置彎角度數(shù)和彎角半徑分布，如圖2.2所示。由于變形I區(qū)橫向上彎曲角產(chǎn)生彈塑性變形，彎曲角度從an-1單調(diào)地增大到an-1+Δan，彎曲半徑從ρn-1減少到ρn-1-Δρn....

圖2.3冷作硬化效應(yīng)機(jī)理圖

武漢科技大學(xué)碩士學(xué)位論文6圖2.2彎曲角a和相對(duì)彎曲半徑ρ的變化曲線圖板材經(jīng)過軋輥成型時(shí)沿長度方向不同橫斷面位置彎角度數(shù)和彎角半徑分布，如圖2.2所示。由于變形I區(qū)橫向上彎曲角產(chǎn)生彈塑性變形，彎曲角度從an-1單調(diào)地增大到an-1+Δan，彎曲半徑從ρn-1減少到ρn-1-Δρn....

圖3.1各彎曲邊及彎曲角定義示意圖

武漢科技大學(xué)碩士學(xué)位論文11第3章冷彎生產(chǎn)線設(shè)計(jì)3.1引言本章主要為實(shí)現(xiàn)本文柔性冷彎生產(chǎn)線的順利成型以及較好的軋輥共用性，選取合適機(jī)架類型，并對(duì)冷彎生產(chǎn)線的孔型和軋輥進(jìn)行設(shè)計(jì)。同時(shí)為更好的描述冷彎成型過程中矩形型鋼各彎曲邊以及彎曲角，對(duì)矩形型鋼成型過程中各彎曲邊以及彎曲角進(jìn)行如圖....

本文編號(hào)：3980072