介紹了常見Mg-Gd系合金的力學性能,以是否生成長周期堆垛有序相為劃分標準,重點分析了關鍵強化相β′、長周期堆垛有序相及二者形成的復合強化模型的強韌化機理,探討了目前研究的不足之處,最后,提供了設計高強Mg-Gd系合金的思路。

【文章頁數(shù)】：16 頁

【部分圖文】：

圖7(a)～(d)225℃時效過程中β′相變化,其中(c),(d)為LPSO相限制β′相長大:(a),(c)時效24h;

Li等[111]研究了β′相在225℃時效過程中的變化,如圖7(a)、7(b)所示,當時效時間從24h延長至1200h后,β′相從10～20nm粗化至200nm,甚至相互連接形成網狀形貌;圖7(c)、7(d)為基體中存在塊狀LPSO相時β′相的變化,1200h后β′相....

圖8高強Mg-Gd-Y,Mg-Gd-Zn,Mg-Gd-Y-Zn合金散點圖

最后,通過對本文參考文獻中高強Mg-Gd-Y,Mg-Gd-Zn,Mg-Gd-Y-Zn合金進行統(tǒng)計及篩選(選擇標準為T6態(tài)鎂合金抗拉強度大于350MPa,變形鎂合金抗拉強度大于400MPa),繪制了如圖8所示的散點圖,以期為設計高強鎂合金提供一定參考。圖中,T6態(tài)鎂合金主要分布....

圖6(a)LPSO相-Mg基體界面區(qū)域的TEM圖像;(b)為(a)中方框區(qū)域的HRTEM圖像[101]

首先,LPSO相與α-Mg之間為完全共格界面關系,這不僅降低了界面能,還能有效地抑制裂紋源的萌生[100]。Shao等[101]通過高分辨透射電鏡(HRTEM)觀察到了LPSO相與α-Mg之間的共格界面,如圖6所示,即使在承受塑性變形后,LPSO相與α-Mg界面之間仍然保持共格....

圖1(a)T4態(tài)Mg-Gd二元合金室溫拉伸力學性能指標變化[7];(b)T6態(tài)Mg-15Gd-0.4Zr(mass%)時效強化曲線[9]

圖1(b)是Mg-15Gd-0.5Zr(mass%)在250℃的時效硬化曲線:時效1h后,隨著β′相析出,硬度快速增加,8h時硬度達到峰值并直到60h左右硬度開始下降。整個時效過程的析出序列為β″(DO19)→β′(cbco)→β1(fcc)→β(fcc),其中起到關鍵....

本文編號：3944417