采用光學顯微鏡、透射電鏡（TEM）、掃描電鏡（SEM）、X射線衍射、硬度測試、拉伸試驗等對冷軋5083鋁合金的退火行為、織構演變及塑性各向異性參數進行了分析計算。結果表明:冷軋變形量為70%的5083鋁合金起始再結晶溫度為240℃,終止再結晶溫度為260℃。完全再結晶退火后,再結晶織構以Cube、R-Cube和Goss織構為主。在260～320℃范圍內,隨退火溫度的升高,β纖維織構向Cube織構和Goss織構轉變程度增加;Cube織構向R-Cube織構的轉變先增加后減少。300℃退火后,R-Cube織構含量最高,Cube織構次之,Goss織構最少;合金的厚向各向異性指數（■）最高為0.909、平面各向異性指數（Δr）的絕對值較小為0.242,表明該狀態(tài)下合金具有較好的沖壓成形性能和較低的深沖制耳率。 

【文章來源】：材料熱處理學報. 2020,41(05)北大核心CSCD

【文章頁數】：9 頁

【部分圖文】：

冷軋5083鋁合金不同溫度退火后的拉伸性能曲線

冷變形后的合金在加熱退火時會經歷回復、再結晶和晶粒長大3個階段[8]。在較低的退火溫度下以回復為主,位錯滑移使異號位錯相抵消,位錯纏結重新排列,形成亞結構,合金強度、硬度開始降低。隨著退火溫度的提高,位錯攀移使回復程度提高,亞結構逐步轉變?yōu)槎噙呅位膩喚Я３蔀樵俳Y晶核心。再結晶核心通過晶界遷移逐漸長大成為無畸變的等軸晶粒,當新的無畸變的等軸晶粒完全替代變形晶粒后即發(fā)生了完全再結晶,此時合金的應變硬化完全消失,強度降低而塑性增加。進一步提高退火溫度或延長退火時間,晶界遷移能力提高,為了降低界面能,再結晶晶粒均勻長大。綜上所述,冷軋變形量70%的5083鋁合金的起始再結晶溫度約為240 ℃,終止再結晶溫度約為260 ℃;隨著完全再結晶退火溫度的提高合金的晶粒尺寸略有長大,但長大幅度不明顯,其主要原因可能是合金中的細小第二相粒子如Al6Mn和Mg2Si釘扎晶界,從而阻礙晶粒的進一步長大[9-10]。2.2 織構演變

不同狀態(tài)5083鋁合金織構取向密度

【參考文獻】：
期刊論文
[1]不同退火溫度對5083冷軋板組織性能的影響[J]. 何建賢,趙啟忠,蔣源,黃奎,樂永康.  熱加工工藝. 2016(10)
[2]冷軋工藝及退火溫度對Al-Mg合金組織和性能的影響[J]. 馬鵬程,張迪,莊林忠,張濟山.  材料科學與工程學報. 2014(06)
[3]不同溫度退火處理后Al-Mg與Al-Mg-Sc合金板材的織構演變[J]. 姜鋒,黃宏鋒,趙娟,韋莉莉.  中國有色金屬學報. 2010(12)
[4]5×××系鋁合金的研究進展[J]. 唐明君,吉澤升,呂新宇.  輕合金加工技術. 2004(07)

碩士論文
[1]5083鋁合金板材成形性能及充液成形工藝研究[D]. 黃芳.南京航空航天大學 2016



本文編號：3343176