采用不同的始鍛溫度、終鍛溫度和鍛造速度對汽車用含鈦高強鎂合金Mg-8Gd-1.5Y-0.8Ti試樣進行了鍛造成型試驗,并進行了力學(xué)性能的測試與分析。結(jié)果表明:適當?shù)靥岣呤煎憸囟�、終鍛溫度和鍛造速度有助于力學(xué)性能的提升。汽車用含鈦高強鎂合金Mg-8Gd-1.5Y-0.8Ti在440℃始鍛溫度、350℃終鍛溫度、12 mm/min鍛造速度下的抗拉強度和屈服強度最高,試樣的韌窩尺寸最小、深度最深,且斷口表現(xiàn)為穿晶斷裂,韌性最好,力學(xué)性能最佳,較380℃始鍛鍛造時各提高了51、53 MPa;較290℃終鍛鍛造時各提高了46、49 MPa;較4 mm/min速度鍛造時各提高了39、37 MPa。汽車用含鈦高強鎂合金Mg-8Gd-1.5Y-0.8Ti試樣的鍛造工藝參數(shù)優(yōu)選為:440℃始鍛溫度、350℃終鍛溫度、12 mm/min鍛造速度。 

【文章來源】：鋼鐵釩鈦. 2020,41(05)北大核心

【文章頁數(shù)】：4 頁

【部分圖文】：

始鍛溫度下Mg-8Gd-1.5Y-0.8Ti合金的力學(xué)性能檢測結(jié)果

不同始鍛溫度鍛造出來的含鈦高強鎂合金Mg-8Gd-1.5Y-0.8Ti試樣的拉伸斷口照片如圖2所示。從圖2可以看出，不同始鍛溫度下的樣品均表現(xiàn)為韌窩狀斷口，只是存在韌窩尺寸、深淺不同。380℃始鍛溫度鍛造時試樣的韌窩粗大、淺，韌性不好，韌窩中雜物多，力學(xué)性能最差;440℃始鍛溫度鍛造時試樣的韌窩尺寸最小、深度最深，且斷口表現(xiàn)為穿晶斷裂，韌性最好，力學(xué)性能最佳;隨始鍛溫度升高到460℃，樣品的韌窩尺寸變大，力學(xué)性能次于440℃始鍛鍛造。2.3 不同終鍛溫度下的力學(xué)性能檢測結(jié)果

不同終鍛溫度鍛造出來的含鈦高強鎂合金Mg-8Gd-1.5Y-0.8Ti試樣的強度和斷后伸長率檢測結(jié)果如圖3所示。終鍛溫度較低時，含鈦高強鎂合金Mg-8Gd-1.5Y-0.8Ti試樣的抗拉強度和屈服都較低，斷后伸長率則相對比較高;終鍛溫度較高時，試樣的抗拉強度和屈服都較高，斷后伸長率則相對比較低。經(jīng)350℃終鍛溫度鍛造的樣品的抗拉強度、屈服強度分別較290℃終鍛溫度鍛造時提高了46、49 MPa，斷后伸長率則僅降低了0.6%。當終鍛溫度超過350℃后，樣品的強度趨于降低，力學(xué)性能變差。

【參考文獻】：
期刊論文
[1]高應(yīng)變速率鍛造含鈦機械殼體鎂合金的組織與性能[J]. 童伊琳.  鋼鐵釩鈦. 2019(02)
[2]鎂合金板材復(fù)合成形技術(shù)研究進展[J]. 劉雁峰,胡忠舉,畢仁貴,楊代云.  兵器材料科學(xué)與工程. 2019(04)
[3]鎂合金管件的內(nèi)高壓成形機制與有限元模擬分析[J]. 王鑫松,王守仁,張永良,王高琦,郭培全,喬陽.  機床與液壓. 2018(15)
[4]新型含鈦鎂合金汽車散熱器的擠壓工藝優(yōu)化[J]. 黎仕增,李安敏.  鋼鐵釩鈦. 2017(06)
[5]輕質(zhì)高強鎂合金機匣可分凹模模鍛工藝[J]. 符韻,張霞,林軍,夏祥生,寧海青.  精密成形工程. 2017(05)
[6]ZK60鎂合金高應(yīng)變速率鍛造成形[J]. 吳遠志,嚴紅革,劉先蘭,李理,李鑫,袁丁玲.  哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報. 2017(03)
[7]長周期結(jié)構(gòu)增強鎂合金的研究進展[J]. 付麗麗,邱克強,任英磊,于波.  材料導(dǎo)報. 2016(17)
[8]高強鎂合金點焊接頭性能[J]. 邱然鋒,申中寶,李青哲,石紅信,里中忍,木下明.  焊接學(xué)報. 2016(07)



本文編號：3325614