發(fā)布時間：2021-07-22 23:08

　　為了開發(fā)2198鋁鋰合金板材塑性成形技術(shù),分別測試了其在新淬火、自然時效和人工時效狀態(tài)的力學(xué)性能,結(jié)果表明,在新淬火狀態(tài)下合金具有最低的屈服強度和最高的伸長率,數(shù)值分別為99 MPa和20. 8%;經(jīng)過自然時效和人工時效后,材料雖然得到了強化,但伸長率明顯下降。因此選擇在新淬火狀態(tài)下旋壓成形2198鋁鋰合金的零件,并進一步測試了零件的硬度分布,利用光鏡和透射電鏡觀察了不同位置的微觀組織。新淬火狀態(tài)的低變形抗力和高塑性可實現(xiàn)大變形量的塑性成形且不產(chǎn)生裂紋缺陷,塑性變形階段引入的位錯促進了接下來人工時效階段T1時效相的析出,提高了強度,硬度達到了180 HV�？梢�,新淬火狀態(tài)成形方法是一種高效的2198鋁鋰合金板材成形成性一體化的制造技術(shù)。 

【文章來源】：塑性工程學(xué)報. 2020,27(06)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

加工工藝流程圖

旋壓件圖

圖3為2198鋁鋰合金板材在新淬火、自然時效和人工時效狀態(tài)沿軋制方向的工程應(yīng)力-應(yīng)變曲線，可見熱處理對2198鋁鋰合金板材力學(xué)性能的影響非常明顯，新淬火狀態(tài)下，2198鋁鋰合金具有最低的屈服強度和最高的伸長率，分別為99 MPa和20.8%;經(jīng)過自然時效后，材料得到了強化，屈服強度提高到306 MPa，但伸長率降低為14.2%;經(jīng)過人工時效后，材料的屈服強度達到437 MPa，伸長率進一步下降，僅為7.7%。雖然人工時效狀態(tài)具有最高的強度，但其塑性太差，很難滿足室溫塑性成形的要求，這也是2198鋁鋰合金板材難成形的原因之一。但在新淬火狀態(tài)，2198鋁鋰合金展現(xiàn)出較低的變形抗力和較好的塑性，滿足塑性成形的要求。2.2 2198鋁鋰合金板材新淬火狀態(tài)旋壓成形

【參考文獻】：
期刊論文
[1]電塑性效應(yīng)對5A90鋁鋰合金成形極限的影響[J]. 鄧恒,董湘懷.  塑性工程學(xué)報. 2019(06)
[2]2099-T83鋁鋰合金本構(gòu)模型研究[J]. 汪冠宇,馬貴春,吳建軍.  塑性工程學(xué)報. 2019(01)
[3]兩種鋁鋰合金薄板析出相及動靜態(tài)性能比較[J]. 馬云龍,林小紅,劉丹陽,陸丁丁,李勁風(fēng).  稀有金屬. 2019(07)
[4]1420鋁鋰合金電致超塑性本構(gòu)方程[J]. 張寧,張艷苓,畢靜,侯紅亮.  鍛壓技術(shù). 2015(05)
[5]2198鋁鋰合金充液拉深成形的本構(gòu)模型及數(shù)值模擬[J]. 凌娟,郭訓(xùn)忠,李華冠,駱心怡,陶杰,王輝.  塑性工程學(xué)報. 2015(02)
[6]鋁鋰合金飛機蒙皮滾彎成形試驗研究[J]. 黨暉,周密,龔甘霖,彭靜文,周澤軍,萬敏.  精密成形工程. 2014(06)
[7]2099 Al-Li合金熱變形本構(gòu)模型（英文）[J]. 張飛,沈健,閆曉東,孫建林.  稀有金屬材料與工程. 2014(06)
[8]時效制度對2A97鋁鋰合金組織和力學(xué)性能的影響[J]. 高文理,閆豪,馮朝輝,陸政.  中國有色金屬學(xué)報. 2014(05)
[9]筒形件錯距旋壓成形工藝參數(shù)的正交試驗研究[J]. 夏琴香,張鵬,程秀全,楊保健.  鍛壓技術(shù). 2012(06)
[10]大型客機鋁鋰合金型材拉彎成形關(guān)鍵技術(shù)[J]. 劉天驕,王永軍,吳建軍,宣娟娟,王順紅,王建,韓剛.  航空制造技術(shù). 2012(17)

碩士論文
[1]鋁鋰合金復(fù)雜截面型材滾彎工藝研究[D]. 盧崇梅.南京航空航天大學(xué) 2014
[2]2A97鋁鋰合金晶粒細化及超塑性研究[D]. 謝磊.中南大學(xué) 2013



本文編號：3298082