不同退火保溫時間對T91耐熱鋼熔焊接頭組織結構性能的影響研究
發(fā)布時間：2021-07-21 21:39
P91/T91耐熱鋼（10Cr9Mo1VNb）是一種改良型的馬氏體9Cr-1Mo鋼,實際上是在已經含有Cr、Mo元素的鋼中又新添加了V、Nb、N等強化元素而形成的新型鋼種,同時也減少了易生成裂紋的元素S、P,提高了P91/T91耐熱鋼的抗氧化性能。其組織結構為馬氏體加部分鐵素體,在高溫環(huán)境下具有較好的組織穩(wěn)定性、高溫持久強度、高溫蠕變強度,被廣泛應用在鍋爐的過熱器,再熱器和主蒸汽管道上。實際生產中P91/T91耐熱鋼的焊接質量問題一直是大家關注的焦點,為了改善P91/T91耐熱鋼的焊接質量,焊后一般會對焊件進行長時間的熱處理工藝。長時間的熱處理必然會存在生產效率低下的問題,如果能在保證焊接接頭質量的前提下,盡量縮短熱處理時間,這將會極大的提高生產效率。本文主要研究內容是退火保溫時間對T91熔焊焊縫組織性能的影響,在760℃溫度下,對T91熔焊接頭分別進行4h,5h,6h的退火保溫處理,在740℃,780℃溫度下,對T91熔焊接頭分別進行5h,6h的退火保溫處理,重點分析在不同保溫時間的條件下,尤其是在少于目前常用保溫時間條件下接頭的顯微組織結構及性能的變化特征,獲得不同退火處理工藝狀態(tài)...
【文章來源】：山東建筑大學山東省
【文章頁數】：59 頁
【學位級別】：碩士
【部分圖文】：
T91耐熱鋼管母材示意圖
14(c)760oC+5h (d)760oC+6h圖 3.1 760oC 退火處理前后熱影響區(qū)的顯微組織 3.1b 是經過在 760oC 退火溫度下，保溫 4h 后的熱影響區(qū)的顯微組織結構示，與退火前的熱影響區(qū)顯微組織結構相比，此時，殘余奧氏體的數量減存在明顯位向，并呈現(xiàn)較為粗大的片狀組織。圖 3.1c 是退火溫度為 760oC保溫 5h 后的焊接接頭熱影響區(qū)顯微組織結構，如圖 3.1c 所示，與退火保
(a)740oC+5h (b)740oC+6h圖 3.2 740oC 退火處理不同保溫條件下熱影響區(qū)的顯微組織80oC 時退火保溫時間對熱影響區(qū)顯微組織結構的影響圖 3.3 所示，圖 a、b 分別是退火溫度為 740oC 時，經過不同退火保溫時間響區(qū)顯微組織結構。圖 a 是經過 780oC+5h 退火保溫處理后的熱影響區(qū)顯如圖 a 所示，退火溫度為 780oC 時，經過 5h 退火保溫處理后，顯微組織狀組織，同時有少量的針狀馬氏體出現(xiàn)，顯微組織結構大小不均勻。與經h 的顯微組織結構進行對比分析（圖 3.3a），當經過退火保溫 6h 退火處理后該區(qū)域呈現(xiàn)針片狀馬氏體組織，顯微組織結構更加均勻細小。(a) (b)
【參考文獻】：
期刊論文
[1]高碳馬氏體不銹鋼8Cr13MoV球化退火過程中碳化物的演變[J]. 于文濤,李晶,史成斌,朱勤天,宋惠東. 金屬熱處理. 2016(09)
[2]等溫球化退火對某高碳鋼中碳化物的影響[J]. 余斌,李曉源,時捷,黎振華,胡俊. 金屬熱處理. 2016(01)
[3]T/P91鋼及其焊接、焊接熱處理、無損檢測工藝要點[J]. 李應欽,徐森,劉文峰. 中國化工裝備. 2015(03)
[4]P91鋼焊接熱處理工藝研究[J]. 劉雙奎. 科技創(chuàng)新導報. 2014(26)
[5]P91導汽管焊后熱處理對母材組織與性能影響[J]. 趙永峰,蔡紅生,耿進鋒,馬東方,牛玉靜. 熱加工工藝. 2014(07)
[6]T91鐵素體耐熱鋼析出相的優(yōu)化控制[J]. 張芮輝,張弛,夏志新,楊志剛. 金屬學報. 2013(09)
[7]P91鋼熱處理工藝的對比試驗淺析[J]. 彭潤平,劉玉梅. 科技與企業(yè). 2013(12)
[8]H13鋼退火態(tài)中的碳化物分析[J]. 薛松,周杰,張艷偉,耿佩. 材料熱處理學報. 2012(02)
[9]Super 304H耐熱鋼的強化機理[J]. 王儷篥,朱麗慧,王起江. 材料熱處理學報. 2011(06)
[10]P91鋼的焊接特點及工藝[J]. 黃向紅. 機械設計與制造. 2011(06)
博士論文
[1]Super304H奧氏體耐熱鋼的時效析出與強化機理[D]. 歐平.上海交通大學 2015
[2]多尺度碳氮化物強化馬氏體耐熱鋼[D]. 張文鳳.中國科學技術大學 2014
[3]T91鐵素體耐熱鋼相變過程及強化工藝[D]. 寧保群.天津大學 2007
碩士論文
[1]9%Cr熱強鋼焊接金屬時效微觀組織與力學性能研究[D]. 劉亞梅.燕山大學 2015
[2]履帶起重機臂架低合金高強鋼焊接工藝性研究[D]. 張瑩輝.長安大學 2013
[3]P91高合金鋼連鑄坯凝固后的組織和力學性能研究[D]. 鐘文.中南大學 2012
[4]新型高Cr鐵素體耐熱鋼組織及相變過程的研究[D]. 鮑春.天津大學 2010
本文編號：3295824
【文章來源】：山東建筑大學山東省
【文章頁數】：59 頁
【學位級別】：碩士
【部分圖文】：
T91耐熱鋼管母材示意圖
14(c)760oC+5h (d)760oC+6h圖 3.1 760oC 退火處理前后熱影響區(qū)的顯微組織 3.1b 是經過在 760oC 退火溫度下，保溫 4h 后的熱影響區(qū)的顯微組織結構示，與退火前的熱影響區(qū)顯微組織結構相比，此時，殘余奧氏體的數量減存在明顯位向，并呈現(xiàn)較為粗大的片狀組織。圖 3.1c 是退火溫度為 760oC保溫 5h 后的焊接接頭熱影響區(qū)顯微組織結構，如圖 3.1c 所示，與退火保
(a)740oC+5h (b)740oC+6h圖 3.2 740oC 退火處理不同保溫條件下熱影響區(qū)的顯微組織80oC 時退火保溫時間對熱影響區(qū)顯微組織結構的影響圖 3.3 所示，圖 a、b 分別是退火溫度為 740oC 時，經過不同退火保溫時間響區(qū)顯微組織結構。圖 a 是經過 780oC+5h 退火保溫處理后的熱影響區(qū)顯如圖 a 所示，退火溫度為 780oC 時，經過 5h 退火保溫處理后，顯微組織狀組織，同時有少量的針狀馬氏體出現(xiàn)，顯微組織結構大小不均勻。與經h 的顯微組織結構進行對比分析（圖 3.3a），當經過退火保溫 6h 退火處理后該區(qū)域呈現(xiàn)針片狀馬氏體組織，顯微組織結構更加均勻細小。(a) (b)
【參考文獻】：
期刊論文
[1]高碳馬氏體不銹鋼8Cr13MoV球化退火過程中碳化物的演變[J]. 于文濤,李晶,史成斌,朱勤天,宋惠東. 金屬熱處理. 2016(09)
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[3]T/P91鋼及其焊接、焊接熱處理、無損檢測工藝要點[J]. 李應欽,徐森,劉文峰. 中國化工裝備. 2015(03)
[4]P91鋼焊接熱處理工藝研究[J]. 劉雙奎. 科技創(chuàng)新導報. 2014(26)
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[6]T91鐵素體耐熱鋼析出相的優(yōu)化控制[J]. 張芮輝,張弛,夏志新,楊志剛. 金屬學報. 2013(09)
[7]P91鋼熱處理工藝的對比試驗淺析[J]. 彭潤平,劉玉梅. 科技與企業(yè). 2013(12)
[8]H13鋼退火態(tài)中的碳化物分析[J]. 薛松,周杰,張艷偉,耿佩. 材料熱處理學報. 2012(02)
[9]Super 304H耐熱鋼的強化機理[J]. 王儷篥,朱麗慧,王起江. 材料熱處理學報. 2011(06)
[10]P91鋼的焊接特點及工藝[J]. 黃向紅. 機械設計與制造. 2011(06)
博士論文
[1]Super304H奧氏體耐熱鋼的時效析出與強化機理[D]. 歐平.上海交通大學 2015
[2]多尺度碳氮化物強化馬氏體耐熱鋼[D]. 張文鳳.中國科學技術大學 2014
[3]T91鐵素體耐熱鋼相變過程及強化工藝[D]. 寧保群.天津大學 2007
碩士論文
[1]9%Cr熱強鋼焊接金屬時效微觀組織與力學性能研究[D]. 劉亞梅.燕山大學 2015
[2]履帶起重機臂架低合金高強鋼焊接工藝性研究[D]. 張瑩輝.長安大學 2013
[3]P91高合金鋼連鑄坯凝固后的組織和力學性能研究[D]. 鐘文.中南大學 2012
[4]新型高Cr鐵素體耐熱鋼組織及相變過程的研究[D]. 鮑春.天津大學 2010
本文編號：3295824
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