鑄態(tài)Q345E鋼的本構(gòu)方程及動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為
發(fā)布時(shí)間：2021-06-23 04:54
以風(fēng)電法蘭用鑄態(tài)Q345E鋼為研究對(duì)象,利用Gleeble-1500D熱模擬實(shí)驗(yàn)機(jī),在變形溫度為950～1250℃、應(yīng)變速率為0.001～1 s-1、變形量為60%的條件下進(jìn)行單道次熱壓縮實(shí)驗(yàn),獲得真應(yīng)力–真應(yīng)變曲線,并分析不同變形條件下該材料的熱變形行為。結(jié)果表明:鑄態(tài)Q345E鋼在變形過(guò)程中,存在兩種軟化機(jī)制,變形溫度小于1000℃、應(yīng)變速率在0.001～1 s-1范圍時(shí),流動(dòng)應(yīng)力曲線均呈動(dòng)態(tài)回復(fù)的軟化特征;變形溫度為1100℃及以上時(shí),材料的主要軟化機(jī)制為動(dòng)態(tài)再結(jié)晶,且與發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的峰值應(yīng)變相比,峰值應(yīng)力對(duì)變形條件的改變更為敏感。基于Arrhenius雙曲正弦函數(shù),計(jì)算得出該材料的本構(gòu)方程,求得其動(dòng)態(tài)再結(jié)晶發(fā)生的臨界應(yīng)變,建立動(dòng)態(tài)再結(jié)晶動(dòng)力學(xué)模型。
【文章來(lái)源】：鍛壓技術(shù). 2020,45(11)北大核心CSCD
【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)
【部分圖文】：
鑄態(tài)Q345E鋼的原始微觀組織
對(duì)式(1)兩邊取對(duì)數(shù)后，繪制不同變形溫度下的線性回歸擬合曲線，如圖3a、圖3b、圖3c所示，其中，σp為峰值應(yīng)力。分別取擬合直線斜率的倒數(shù)的平均值后，得出對(duì)應(yīng)圖3a和圖3b擬合直線的斜率倒數(shù)的平均值分別為n1=7.6719，β=0.1032 MPa-1，則α=β/n1=0.01345 MPa-1。通過(guò)繪制ln(sinh(ασp))-1/T擬合曲線(圖3d)，得到其斜率平均值則熱變形激活能通過(guò)圖3e得到其截距為ln A=33.0625，則A=2.29×1014s-1，其中Z為Zener-Hollomon參數(shù)，得出鑄態(tài)Q345E鋼的本構(gòu)方程為:2.3 鑄態(tài)Q345E鋼的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為
求解式(5)，需要首先確定臨界應(yīng)變?chǔ)與和再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)為50%時(shí)對(duì)應(yīng)的應(yīng)變?chǔ)?.5,Poliak E I等[10]提出了通過(guò)繪制加工過(guò)硬化率θ與流動(dòng)應(yīng)力σ之間的曲線θ-σ來(lái)確定臨界應(yīng)變值，曲線的拐點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的值即為臨界應(yīng)力σc，從而求出臨界應(yīng)變?chǔ)與。而再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)為50%時(shí)對(duì)應(yīng)的應(yīng)變?chǔ)?.5，則需要通過(guò)繪制θ-ε曲線求解，曲線的極小值對(duì)應(yīng)的應(yīng)變值為ε0.5。圖4為不同變形條件下的θ-σ曲線與θ-ε曲線。若采用定量金相法[11]對(duì)各變形條件下的再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)進(jìn)行測(cè)量，工作量大，很多情況下無(wú)法排除其他軟化情況的影響。Sellars C M[12]提出通過(guò)式(6)對(duì)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)進(jìn)行確定。
【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]25Cr2Ni4MoV鋼高溫變形流變應(yīng)力模型[J]. 葉麗燕,翟月雯,周樂(lè)育,蘆建邦,蔣鵬. 鍛壓技術(shù). 2019(03)
[2]大型風(fēng)電法蘭用Q345E鋼動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為研究[J]. 張秀芝,楊仁杰,李佳,劉建生. 大型鑄鍛件. 2016(01)
[3]Q345E-Z35特厚板的研發(fā)[J]. 張強(qiáng),許少普,李忠波,唐鄭磊,高照海,楊陽(yáng). 鋼鐵研究學(xué)報(bào). 2015(11)
[4]鑄態(tài)1Mn18Cr18N奧氏體不銹鋼熱變形行為研究[J]. 王輝亭,周燦棟,任濤林,文道維,高秀玲,李文君,戚彩夢(mèng),霍巖. 大電機(jī)技術(shù). 2014(05)
[5]中國(guó)風(fēng)電產(chǎn)業(yè)發(fā)展現(xiàn)狀與展望[J]. 李俊峰,施鵬飛,高虎. 電氣時(shí)代. 2011(03)
[6]含Nb微合金鋼Q345E熱變形行為研究[J]. 王生朝,張永青. 特殊鋼. 2005(06)
[7]動(dòng)態(tài)再結(jié)晶動(dòng)力學(xué)模型的研究[J]. 何宜柱,陳大宏,雷廷權(quán),黃麗萍. 華東冶金學(xué)院學(xué)報(bào). 1995(02)
本文編號(hào)：3244272
【文章來(lái)源】：鍛壓技術(shù). 2020,45(11)北大核心CSCD
【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)
【部分圖文】：
鑄態(tài)Q345E鋼的原始微觀組織
對(duì)式(1)兩邊取對(duì)數(shù)后，繪制不同變形溫度下的線性回歸擬合曲線，如圖3a、圖3b、圖3c所示，其中，σp為峰值應(yīng)力。分別取擬合直線斜率的倒數(shù)的平均值后，得出對(duì)應(yīng)圖3a和圖3b擬合直線的斜率倒數(shù)的平均值分別為n1=7.6719，β=0.1032 MPa-1，則α=β/n1=0.01345 MPa-1。通過(guò)繪制ln(sinh(ασp))-1/T擬合曲線(圖3d)，得到其斜率平均值則熱變形激活能通過(guò)圖3e得到其截距為ln A=33.0625，則A=2.29×1014s-1，其中Z為Zener-Hollomon參數(shù)，得出鑄態(tài)Q345E鋼的本構(gòu)方程為:2.3 鑄態(tài)Q345E鋼的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為
求解式(5)，需要首先確定臨界應(yīng)變?chǔ)與和再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)為50%時(shí)對(duì)應(yīng)的應(yīng)變?chǔ)?.5,Poliak E I等[10]提出了通過(guò)繪制加工過(guò)硬化率θ與流動(dòng)應(yīng)力σ之間的曲線θ-σ來(lái)確定臨界應(yīng)變值，曲線的拐點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的值即為臨界應(yīng)力σc，從而求出臨界應(yīng)變?chǔ)與。而再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)為50%時(shí)對(duì)應(yīng)的應(yīng)變?chǔ)?.5，則需要通過(guò)繪制θ-ε曲線求解，曲線的極小值對(duì)應(yīng)的應(yīng)變值為ε0.5。圖4為不同變形條件下的θ-σ曲線與θ-ε曲線。若采用定量金相法[11]對(duì)各變形條件下的再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)進(jìn)行測(cè)量，工作量大，很多情況下無(wú)法排除其他軟化情況的影響。Sellars C M[12]提出通過(guò)式(6)對(duì)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)進(jìn)行確定。
【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]25Cr2Ni4MoV鋼高溫變形流變應(yīng)力模型[J]. 葉麗燕,翟月雯,周樂(lè)育,蘆建邦,蔣鵬. 鍛壓技術(shù). 2019(03)
[2]大型風(fēng)電法蘭用Q345E鋼動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為研究[J]. 張秀芝,楊仁杰,李佳,劉建生. 大型鑄鍛件. 2016(01)
[3]Q345E-Z35特厚板的研發(fā)[J]. 張強(qiáng),許少普,李忠波,唐鄭磊,高照海,楊陽(yáng). 鋼鐵研究學(xué)報(bào). 2015(11)
[4]鑄態(tài)1Mn18Cr18N奧氏體不銹鋼熱變形行為研究[J]. 王輝亭,周燦棟,任濤林,文道維,高秀玲,李文君,戚彩夢(mèng),霍巖. 大電機(jī)技術(shù). 2014(05)
[5]中國(guó)風(fēng)電產(chǎn)業(yè)發(fā)展現(xiàn)狀與展望[J]. 李俊峰,施鵬飛,高虎. 電氣時(shí)代. 2011(03)
[6]含Nb微合金鋼Q345E熱變形行為研究[J]. 王生朝,張永青. 特殊鋼. 2005(06)
[7]動(dòng)態(tài)再結(jié)晶動(dòng)力學(xué)模型的研究[J]. 何宜柱,陳大宏,雷廷權(quán),黃麗萍. 華東冶金學(xué)院學(xué)報(bào). 1995(02)
本文編號(hào)：3244272
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