以風電法蘭用鑄態(tài)Q345E鋼為研究對象,利用Gleeble-1500D熱模擬實驗機,在變形溫度為950～1250℃、應變速率為0.001～1 s^-1、變形量為60%的條件下進行單道次熱壓縮實驗,獲得真應力–真應變曲線,并分析不同變形條件下該材料的熱變形行為。結果表明:鑄態(tài)Q345E鋼在變形過程中,存在兩種軟化機制,變形溫度小于1000℃、應變速率在0.001～1 s^-1范圍時,流動應力曲線均呈動態(tài)回復的軟化特征;變形溫度為1100℃及以上時,材料的主要軟化機制為動態(tài)再結晶,且與發(fā)生動態(tài)再結晶的峰值應變相比,峰值應力對變形條件的改變更為敏感�；贏rrhenius雙曲正弦函數(shù),計算得出該材料的本構方程,求得其動態(tài)再結晶發(fā)生的臨界應變,建立動態(tài)再結晶動力學模型。 

【文章來源】：鍛壓技術. 2020,45(11)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

鑄態(tài)Q345E鋼的原始微觀組織

對式(1)兩邊取對數(shù)后，繪制不同變形溫度下的線性回歸擬合曲線，如圖3a、圖3b、圖3c所示，其中，σp為峰值應力。分別取擬合直線斜率的倒數(shù)的平均值后，得出對應圖3a和圖3b擬合直線的斜率倒數(shù)的平均值分別為n1=7.6719，β=0.1032 MPa-1，則α=β/n1=0.01345 MPa-1。通過繪制ln(sinh(ασp))-1/T擬合曲線(圖3d)，得到其斜率平均值則熱變形激活能通過圖3e得到其截距為ln A=33.0625，則A=2.29×1014s-1，其中Z為Zener-Hollomon參數(shù)，得出鑄態(tài)Q345E鋼的本構方程為:2.3 鑄態(tài)Q345E鋼的動態(tài)再結晶行為

求解式(5)，需要首先確定臨界應變εc和再結晶百分數(shù)為50%時對應的應變ε0.5,Poliak E I等[10]提出了通過繪制加工過硬化率θ與流動應力σ之間的曲線θ-σ來確定臨界應變值，曲線的拐點所對應的值即為臨界應力σc，從而求出臨界應變εc。而再結晶百分數(shù)為50%時對應的應變ε0.5，則需要通過繪制θ-ε曲線求解，曲線的極小值對應的應變值為ε0.5。圖4為不同變形條件下的θ-σ曲線與θ-ε曲線。若采用定量金相法[11]對各變形條件下的再結晶百分數(shù)進行測量，工作量大，很多情況下無法排除其他軟化情況的影響。Sellars C M[12]提出通過式(6)對動態(tài)再結晶百分數(shù)進行確定。

【參考文獻】：
期刊論文
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本文編號：3244272