利用掃描電子顯微鏡、透射電子顯微鏡、X射線衍射儀,并結(jié)合常規(guī)力學(xué)檢測手段,研究了冷拔珠光體鋼絲經(jīng)200～300℃低溫回火后組織和性能的變化,探究了冷拔珠光體鋼絲在低溫回火過程中的強(qiáng)韌化機(jī)理。結(jié)果表明:冷拔珠光體鋼絲的滲碳體片層呈非連續(xù)狀,且在拉拔和回火過程中均存在納米滲碳體析出行為。經(jīng)過低溫回火后,冷拔鋼絲的強(qiáng)度和延展性均提高,但隨著回火溫度的提高,其強(qiáng)度小幅度降低,而延展性進(jìn)一步提高。材料的強(qiáng)度變化主要是由于位錯(cuò)強(qiáng)化效應(yīng)所致,而延展性提高是由于新析出的納米滲碳體顆粒可以通過旋轉(zhuǎn)和滑動(dòng)降低拉伸過程中的應(yīng)力集中。 

【文章來源】：鋼鐵釩鈦. 2020,41(04)北大核心

【文章頁數(shù)】：5 頁

【部分圖文】：

回火前后冷拔珠光體鋼絲的SEM形貌

與掃描電鏡觀察結(jié)果一致,通過對比2(a)和2(b)可以看出,回火前后試樣的滲碳體及鐵素體未發(fā)生顯著變化,未出現(xiàn)滲碳體球化特征,滲碳體及鐵素體片層經(jīng)過拉拔處理后的排列方向與拉拔方向平行,滲碳體及鐵素體片層間距約30～50 nm。對冷拔鋼絲微觀形貌進(jìn)一步放大,見圖2(c)和2(d),鐵素體內(nèi)部可見明顯的位錯(cuò)團(tuán),如圖2(c)箭頭所示;而且滲碳體片層并不是完全連續(xù)分布,在部分區(qū)域出現(xiàn)斷層,如圖2(d)。對試樣回火前后的暗場像進(jìn)行對比,見圖2(e)和2(f),冷拔鋼絲和回火鋼絲組織中的滲碳體片層并非單一晶體結(jié)構(gòu),在其中嵌雜著白亮色的納米顆粒,而且經(jīng)過回火后,納米滲碳體顆粒的析出程度更大,且滲碳體顆粒的分布更均勻。2.3 XRD衍射分析

圖4為冷拔珠光體鋼絲(ε=1.42)在不同溫度下回火15 min的工程應(yīng)力—應(yīng)變曲線。對于冷拔珠光體鋼絲,其抗拉強(qiáng)度和極限應(yīng)變(即延展性)均值分別為1 750 MPa和5.8%。圖4 回火前后冷拔珠光體鋼絲的工程應(yīng)力—應(yīng)變曲線

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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博士論文
[1]高速大應(yīng)變冷拔鋼絲的組織和力學(xué)性能[D]. 涂益友.東南大學(xué) 2006

碩士論文
[1]大跨度橋梁纜索用SWRS82B熱軋盤條的組織與鋼絲扭轉(zhuǎn)性能研究[D]. 徐忠良.東南大學(xué) 2006



本文編號(hào)：3221362