HNi55-7-4-2合金高溫本構(gòu)模型構(gòu)建及應(yīng)用
發(fā)布時間:2021-04-14 19:08
HNi55-7-4-2合金是一種新型復(fù)雜耐磨黃銅合金,為建立該材料基于有限元FORGE平臺的本構(gòu)模型,用Gleeble-3500熱模擬試驗機對其在變形溫度為600~800℃、應(yīng)變速率為0.01~10 s-1的范圍內(nèi)進行等溫?zé)釅嚎s試驗;贖ansel-Spittel模型建立該合金的本構(gòu)模型,引入統(tǒng)計學(xué)方法及數(shù)值模擬對模型精度量化評估。結(jié)果表明:所建立模型的平均相對誤差絕對值和均方根誤差分別為5.679 1%和2.645 6 MPa,相關(guān)系數(shù)為0.991 2,數(shù)值模擬得到的力-位移曲線與試驗數(shù)據(jù)吻合,本構(gòu)模型預(yù)測精度較高。將該模型應(yīng)用于某齒環(huán)熱精鍛成形數(shù)值模擬,模擬結(jié)果與實際生產(chǎn)結(jié)果吻合。
【文章來源】:兵器材料科學(xué)與工程. 2020,43(04)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
HNi55-7-4-2合金在不同條件下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線
圖2為HNi55-7-4-2合金在應(yīng)變?yōu)?.9時不同條件下熱壓縮試樣縱截面顯微組織圖。由β相和合金強化相組成,基體為β相,強化相呈顆粒狀、塊狀分布在β相基體上。變形溫度為600℃,應(yīng)變速率為0.01 s-1時的顯微組織,合金內(nèi)部β晶粒沿垂直壓縮方向被拉長,同時在晶界處有細(xì)小晶粒,此時合金發(fā)生部分再結(jié)晶(圖2a)。當(dāng)應(yīng)變速率提高,動態(tài)再結(jié)晶所需的孕育時間不足,再結(jié)晶來不及發(fā)生,β晶粒被拉長呈纖維狀[12](圖2b)。變形溫度為750℃,應(yīng)變速率為0.01 s-1時的顯微組織,當(dāng)溫度升高后有利于位錯滑移和攀移,β晶粒完全動態(tài)再結(jié)晶并長大,合金內(nèi)部分布著均勻的等軸晶(圖2c)。而較高的應(yīng)變速率不利于形核和長大,因此動態(tài)再結(jié)晶不完全(圖2d)。2 本構(gòu)模型構(gòu)建
S1-T的線性擬合
【參考文獻】:
期刊論文
[1]基于灰色系統(tǒng)理論的同步器齒環(huán)的成形工藝研究[J]. 梁強,劉靜. 特種鑄造及有色合金. 2019(05)
[2]某同步器齒環(huán)熱精鍛成形工藝方案設(shè)計[J]. 梁強. 鍛壓技術(shù). 2019(01)
[3]復(fù)雜錫鎳黃銅合金加工硬化及再結(jié)晶溫度的研究[J]. 付博聞,劉峰,廖駿駿,李寶綿,丁樺. 材料與冶金學(xué)報. 2018(04)
[4]高強錳黃銅高溫?zé)崃髯冃袨榧氨緲?gòu)方程的建立(英文)[J]. 王夢寒,?,李小娟,涂奧哲. Journal of Central South University. 2018(07)
[5]GCr15SiMn鋼的溫變形行為及Hansel-Spittel流變應(yīng)力模型[J]. 陳學(xué)文,楊喜晴,王納納. 金屬熱處理. 2018(05)
[6]Cu-7Ni-7Al-2Fe-2Mn-0.5Ti合金高溫?zé)嶙冃涡袨閇J]. 喬景振,田保紅,張毅,周延軍,國秀花,宋克興. 材料熱處理學(xué)報. 2018(03)
[7]基于RSM與PSO結(jié)合的同步器齒環(huán)熱精鍛工藝參數(shù)優(yōu)化[J]. 徐榮貴,肖鐵忠,肖章林. 鍛壓技術(shù). 2017(11)
[8]基于粒子群算法的齒環(huán)精鍛成形工藝參數(shù)優(yōu)化[J]. 肖章林,肖鐵忠,徐榮貴. 鍛壓技術(shù). 2017(02)
[9]Cu-0.8Cr-0.3Zr合金熱變形行為及熱加工圖[J]. 張毅,柴哲,許倩倩,田保紅,劉勇,劉平. 材料熱處理學(xué)報. 2015(11)
[10]基于Hansel-Spittel模型的45Cr4NiMoV合金熱變形行為[J]. 陳學(xué)文,周會軍,陳天安. 河南科技大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2015(05)
碩士論文
[1]2A12鋁合金截止閥閥體成形與焊接工藝研究[D]. 石尚.南昌航空大學(xué) 2019
[2]基于SVM-IMPSO模型的薄壁齒環(huán)零件熱鍛成形工藝穩(wěn)健優(yōu)化設(shè)計[D]. 危康.重慶大學(xué) 2017
[3]硅黃銅熱變形特征及組織演變規(guī)律的研究[D]. 李建云.江西理工大學(xué) 2014
本文編號:3137856
【文章來源】:兵器材料科學(xué)與工程. 2020,43(04)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
HNi55-7-4-2合金在不同條件下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線
圖2為HNi55-7-4-2合金在應(yīng)變?yōu)?.9時不同條件下熱壓縮試樣縱截面顯微組織圖。由β相和合金強化相組成,基體為β相,強化相呈顆粒狀、塊狀分布在β相基體上。變形溫度為600℃,應(yīng)變速率為0.01 s-1時的顯微組織,合金內(nèi)部β晶粒沿垂直壓縮方向被拉長,同時在晶界處有細(xì)小晶粒,此時合金發(fā)生部分再結(jié)晶(圖2a)。當(dāng)應(yīng)變速率提高,動態(tài)再結(jié)晶所需的孕育時間不足,再結(jié)晶來不及發(fā)生,β晶粒被拉長呈纖維狀[12](圖2b)。變形溫度為750℃,應(yīng)變速率為0.01 s-1時的顯微組織,當(dāng)溫度升高后有利于位錯滑移和攀移,β晶粒完全動態(tài)再結(jié)晶并長大,合金內(nèi)部分布著均勻的等軸晶(圖2c)。而較高的應(yīng)變速率不利于形核和長大,因此動態(tài)再結(jié)晶不完全(圖2d)。2 本構(gòu)模型構(gòu)建
S1-T的線性擬合
【參考文獻】:
期刊論文
[1]基于灰色系統(tǒng)理論的同步器齒環(huán)的成形工藝研究[J]. 梁強,劉靜. 特種鑄造及有色合金. 2019(05)
[2]某同步器齒環(huán)熱精鍛成形工藝方案設(shè)計[J]. 梁強. 鍛壓技術(shù). 2019(01)
[3]復(fù)雜錫鎳黃銅合金加工硬化及再結(jié)晶溫度的研究[J]. 付博聞,劉峰,廖駿駿,李寶綿,丁樺. 材料與冶金學(xué)報. 2018(04)
[4]高強錳黃銅高溫?zé)崃髯冃袨榧氨緲?gòu)方程的建立(英文)[J]. 王夢寒,?,李小娟,涂奧哲. Journal of Central South University. 2018(07)
[5]GCr15SiMn鋼的溫變形行為及Hansel-Spittel流變應(yīng)力模型[J]. 陳學(xué)文,楊喜晴,王納納. 金屬熱處理. 2018(05)
[6]Cu-7Ni-7Al-2Fe-2Mn-0.5Ti合金高溫?zé)嶙冃涡袨閇J]. 喬景振,田保紅,張毅,周延軍,國秀花,宋克興. 材料熱處理學(xué)報. 2018(03)
[7]基于RSM與PSO結(jié)合的同步器齒環(huán)熱精鍛工藝參數(shù)優(yōu)化[J]. 徐榮貴,肖鐵忠,肖章林. 鍛壓技術(shù). 2017(11)
[8]基于粒子群算法的齒環(huán)精鍛成形工藝參數(shù)優(yōu)化[J]. 肖章林,肖鐵忠,徐榮貴. 鍛壓技術(shù). 2017(02)
[9]Cu-0.8Cr-0.3Zr合金熱變形行為及熱加工圖[J]. 張毅,柴哲,許倩倩,田保紅,劉勇,劉平. 材料熱處理學(xué)報. 2015(11)
[10]基于Hansel-Spittel模型的45Cr4NiMoV合金熱變形行為[J]. 陳學(xué)文,周會軍,陳天安. 河南科技大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2015(05)
碩士論文
[1]2A12鋁合金截止閥閥體成形與焊接工藝研究[D]. 石尚.南昌航空大學(xué) 2019
[2]基于SVM-IMPSO模型的薄壁齒環(huán)零件熱鍛成形工藝穩(wěn)健優(yōu)化設(shè)計[D]. 危康.重慶大學(xué) 2017
[3]硅黃銅熱變形特征及組織演變規(guī)律的研究[D]. 李建云.江西理工大學(xué) 2014
本文編號:3137856
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