針對氧含量較高的Ti-15Mo合金,研究了該合金的鑄態(tài)組織以及通過不同溫度固溶處理得到的組織和對應(yīng)的性能。成分分析表明,該合金溶入了0.8%（質(zhì)量分數(shù)）的O,以下稱為Ti-15Mo-0.8O合金。利用光學(xué)顯微鏡（OM）、掃描電子顯微鏡（SEM）和X射線衍射儀（XRD）觀察分析了Ti-15Mo-0.8O合金的組織轉(zhuǎn)變。結(jié)果表明:合金的鑄態(tài)組織由α和β兩相組成;經(jīng)過900、1000、1100℃保溫2 h固溶處理后,合金的相組成轉(zhuǎn)變過程為α+β+Ti₆O→β+Ti₆O→β;隨著固溶溫度的上升,合金β相的晶格常數(shù)逐漸增加。利用維氏硬度計和萬能試驗機進行硬度和室溫壓縮測試。結(jié)果表明:1100℃/2 h固溶處理后的試樣獲得最高硬度,其值HV₂₀為4550 MPa;1100℃/2 h固溶處理后的試樣具有最好的壓縮性能,壓縮屈服強度為和抗壓強度分別為1617和2308 MPa,壓縮率為22%。 

【文章來源】：稀有金屬材料與工程. 2020,49(07)北大核心EISCICSCD

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

合金不同固溶處理條件下的室溫壓縮工程應(yīng)力-應(yīng)變曲線

合金1100℃/2 h固溶處理后試樣邊部氧化區(qū)SEM照片及(Spot 1)的EDS成分分析

圖3為合金在不同固溶處理條件下的OM照片。如圖3所示，經(jīng)過900℃/6 h固溶處理后的合金組織中仍含有較多的α相，而經(jīng)過1000℃/6 h固溶處理后的合金組織中α相消失，這說明合金的相變點在900～1000℃之間。在相同固溶時間條件下隨著固溶溫度的提高，合金組織中初生α相逐漸減少，經(jīng)過1100℃/2 h固溶處理后得到全β組織。在相同固溶溫度條件下，隨著固溶時間的延長，組織中晶內(nèi)α相逐漸粗化，晶界α相逐漸減少直至消融。圖4為Ti-15Mo-0.8O合金800℃/2h固溶處理后的組織。如圖4a所示，合金在800℃下的平衡組織中具有較多的α相，α相緊密分布，不同晶粒內(nèi)部α相的分布狀態(tài)不同。從圖4b中可以看出經(jīng)過800℃/2 h固溶處理后，合金組織中的晶內(nèi)α相的生長具有一定的方向性，局部具有三角形結(jié)構(gòu)，α相的長度為2～6μm。圖2 Ti-15Mo-0.8O鑄態(tài)合金XRD圖譜

【參考文獻】：
期刊論文
[1]Ti-5A1-5Mo-5V-3Cr-1Zr近β鈦合金在不同α/β界面取向條件下的針狀α亞結(jié)構(gòu)形成與破碎行為[J]. 李少君,呂亞平,張曉泳,周科朝.  稀有金屬材料與工程. 2018(11)
[2]{332}<113>孿晶與等溫ω相的組合對不同O含量Ti-15Mo合金力學(xué)性能的影響[J]. 閔小華,向力,李明佳,姚凱,江村聰,程從前,土谷浩一.  金屬學(xué)報. 2018(09)
[3]高強Ti-26合金室溫壓縮性能和顯微組織演變研究[J]. 楊海瑛,劉全明.  稀有金屬材料與工程. 2018(04)
[4]醫(yī)用β型鈦合金中氧元素的作用[J]. 李強,馬東,周凱,潘登.  有色金屬材料與工程. 2017(06)
[5]體心立方Ti-Mo基鈦合金應(yīng)用研究進展[J]. 向力,閔小華,弭光寶.  材料工程. 2017(07)
[6]鉻含量對Ti5Mo5V3Al-XCr系合金α+β/β轉(zhuǎn)變溫度的影響[J]. 崔雪飛,米緒軍,林晨光,陶海明,惠松驍.  稀有金屬材料與工程. 2014(09)
[7]置氫對TB8鈦合金室溫壓縮性能的影響[J]. 李萍,江政,袁寶國,薛克敏.  塑性工程學(xué)報. 2012(06)



本文編號：3127043