WC含量對(duì)TiCN-HfN金屬陶瓷刀具材料微觀(guān)組織和力學(xué)性能的影響
發(fā)布時(shí)間:2021-03-30 09:24
采用熱壓燒結(jié)技術(shù)制備了TiCN-HfN-WC金屬陶瓷刀具材料,研究了WC含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))對(duì)金屬陶瓷刀具材料微觀(guān)組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:TiCN-HfN-32%WC金屬陶瓷刀具材料由TiCN、(Ti,Hf,W)(C,N)、WC和MoNi組成,材料中還含有極少量的(Ti,Mo,W)(C,N)固溶體,材料內(nèi)部形成了網(wǎng)狀骨架結(jié)構(gòu)。隨著添加WC質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加,材料中晶粒粒度降低,添加WC可抑制材料中TiCN晶粒的生長(zhǎng),起到細(xì)化TiCN晶粒的作用;材料的相對(duì)密度、硬度和斷裂韌度都具有先增大后減小的變化趨勢(shì),材料的抗彎強(qiáng)度逐漸增大。當(dāng)WC質(zhì)量分?jǐn)?shù)為32%時(shí),材料具有相對(duì)較好的綜合力學(xué)性能,其硬度為20.2 GPa,斷裂韌度為7.1 MPa×m1/2,抗彎強(qiáng)度為1581.3 MPa。
【文章來(lái)源】:粉末冶金技術(shù). 2020,38(04)北大核心CSCD
【文章頁(yè)數(shù)】:6 頁(yè)
【部分圖文】:
THW32試樣X(jué)射線(xiàn)衍射圖譜
THW32拋光面顯微形貌及能譜分析:(a)顯微形貌;(b)點(diǎn)A能譜;(c)點(diǎn)B能譜
表2是所示為T(mén)HW相對(duì)密度和力學(xué)性能,其中TH作為對(duì)比材料,是Ti CN?20%Hf N?4%Ni?4%Mo(質(zhì)量分?jǐn)?shù))金屬陶瓷材料。由表可知,在WC質(zhì)量分?jǐn)?shù)由8%增加到32%的過(guò)程中,材料的相對(duì)密度、硬度和斷裂韌度都具有先增大后減小的變化趨勢(shì)。對(duì)于THW的相對(duì)密度來(lái)說(shuō),其增幅和減幅都不明顯,且材料的相對(duì)密度均在99.5%以上;除THW8外,其余THW試樣的相對(duì)密度都不低于TH,這表明加入WC可提高THW材料的相對(duì)密度。材料的密度對(duì)硬度有較大影響,一般來(lái)說(shuō),材料越致密,其硬度相對(duì)也越高[11,19]。由于THW8和THW16的相對(duì)密度較小,導(dǎo)致其硬度較低;THW24試樣的維氏硬度最高(20.6 GPa),這是由于其具有高的相對(duì)密度;與THW24相比,THW32試樣的硬度相對(duì)較低,但兩者相差不大。此外,晶粒大小也是影響THW硬度的另一個(gè)因素,細(xì)小且界面結(jié)合力強(qiáng)的晶粒有利于提高材料抵抗外力侵入的能力,從而使材料的硬度提高;但當(dāng)晶粒過(guò)于細(xì)小時(shí),其內(nèi)部潛在的缺陷,如微孔洞、微裂紋等,可能會(huì)降低材料抵抗外力侵入的能力,導(dǎo)致材料的硬度降低。一般來(lái)說(shuō),細(xì)小的顆粒有利于提高材料的斷裂韌度,這是由于在液相燒結(jié)過(guò)程中,細(xì)小顆粒所形成的毛細(xì)管力要大于大顆粒,這有利于液相的填充[1],可減少微孔洞的形成,提高晶粒間結(jié)合力;同時(shí),裂紋在細(xì)小顆粒間的擴(kuò)展會(huì)消耗大量的斷裂能,這也有利于提高材料的斷裂韌度和抗彎強(qiáng)度。對(duì)于THW的斷裂韌度來(lái)說(shuō),THW24試樣的斷裂韌度最高,其值為7.3 MPa?m1/2,這主要是因?yàn)樵牧蟇C的粒度較小,較THW8和THW16來(lái)說(shuō),THW24試樣的WC含量高。但當(dāng)細(xì)小顆粒含量過(guò)高且液相含量一定時(shí),材料內(nèi)部會(huì)形成微孔洞,為裂紋的擴(kuò)展提供了便利條件,將削弱材料的斷裂韌度,這可能是THW32試樣斷裂韌度稍低的原因。而對(duì)于THW8和THW16試樣來(lái)說(shuō),大晶粒的出現(xiàn)是其斷裂韌度低的主要原因。對(duì)于THW試樣的抗彎強(qiáng)度來(lái)說(shuō),THW32試樣的抗彎強(qiáng)度為1581.3 MPa,其值遠(yuǎn)高于其他三種材料的抗彎強(qiáng)度。這是由于THW32的晶粒尺寸明顯比其他三種材料小,依據(jù)Hall?Patch公式[13]可知,晶粒越小,越有利于抗彎強(qiáng)度的提高。除晶粒尺寸外,不均勻的微觀(guān)組織以及粗大晶粒都不利于材料抗彎強(qiáng)度的提高,這也是THW8和THW16抗彎強(qiáng)度低的原因。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]HfN含量對(duì)ZrB2基陶瓷材料微觀(guān)組織和力學(xué)性能的影響[J]. 謝俊彩,宋金鵬,高姣姣,曹磊. 粉末冶金技術(shù). 2019(06)
[2]Fe含量對(duì)TiC基金屬陶瓷力學(xué)性能的影響[J]. 葉旋,陳紹軍,鐘燕輝,凌雨湘. 粉末冶金工業(yè). 2019(05)
[3]Co和Ni對(duì)Ti(C0.7N0.3)基金屬陶瓷組織和力學(xué)性能的影響[J]. 李朝,李楠,柳學(xué)全,藺菲,李發(fā)長(zhǎng). 粉末冶金工業(yè). 2019(01)
[4]Ti(C,N)基金屬陶瓷性能影響因素及發(fā)展趨勢(shì)[J]. 馬調(diào)調(diào). 陶瓷. 2018(07)
[5]實(shí)現(xiàn)Ti(C,N)基金屬陶瓷強(qiáng)韌化的技術(shù)路徑[J]. 肖水清,劉杰,肖白軍,鄧欣,伍尚華. 材料導(dǎo)報(bào). 2018(07)
[6]WC和Mo2C的添加對(duì)Ti(C,N)基金屬陶瓷高溫顯微硬度的影響[J]. 吳悅梅,周黎明,熊計(jì),葉俊镠,文斌. 機(jī)械工程材料. 2017(07)
[7]基于微波燒結(jié)的Ti(C,N)/Al2O3金屬陶瓷刀具切削淬硬鋼的試驗(yàn)研究[J]. 張勇,程寓,胡瀚彭,殷增斌. 工具技術(shù). 2017(03)
[8]高速切削用金屬陶瓷刀具的制備及磨損機(jī)理研究[J]. 楊中秀. 鑄造技術(shù). 2017(02)
[9]TaC含量對(duì)TiCN基金屬陶瓷組織與性能的影響[J]. 陳敏,肖玄,張雪峰. 粉末冶金材料科學(xué)與工程. 2016(02)
[10]添加ZrC納米粉對(duì)放電等離子體燒結(jié)TiCN基金屬陶瓷微觀(guān)結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能的影響[J]. 呂長(zhǎng)春,彭志堅(jiān),彭瑛,王成彪,齊龍浩,苗赫濯. 稀有金屬材料與工程. 2015(S1)
本文編號(hào):3109285
【文章來(lái)源】:粉末冶金技術(shù). 2020,38(04)北大核心CSCD
【文章頁(yè)數(shù)】:6 頁(yè)
【部分圖文】:
THW32試樣X(jué)射線(xiàn)衍射圖譜
THW32拋光面顯微形貌及能譜分析:(a)顯微形貌;(b)點(diǎn)A能譜;(c)點(diǎn)B能譜
表2是所示為T(mén)HW相對(duì)密度和力學(xué)性能,其中TH作為對(duì)比材料,是Ti CN?20%Hf N?4%Ni?4%Mo(質(zhì)量分?jǐn)?shù))金屬陶瓷材料。由表可知,在WC質(zhì)量分?jǐn)?shù)由8%增加到32%的過(guò)程中,材料的相對(duì)密度、硬度和斷裂韌度都具有先增大后減小的變化趨勢(shì)。對(duì)于THW的相對(duì)密度來(lái)說(shuō),其增幅和減幅都不明顯,且材料的相對(duì)密度均在99.5%以上;除THW8外,其余THW試樣的相對(duì)密度都不低于TH,這表明加入WC可提高THW材料的相對(duì)密度。材料的密度對(duì)硬度有較大影響,一般來(lái)說(shuō),材料越致密,其硬度相對(duì)也越高[11,19]。由于THW8和THW16的相對(duì)密度較小,導(dǎo)致其硬度較低;THW24試樣的維氏硬度最高(20.6 GPa),這是由于其具有高的相對(duì)密度;與THW24相比,THW32試樣的硬度相對(duì)較低,但兩者相差不大。此外,晶粒大小也是影響THW硬度的另一個(gè)因素,細(xì)小且界面結(jié)合力強(qiáng)的晶粒有利于提高材料抵抗外力侵入的能力,從而使材料的硬度提高;但當(dāng)晶粒過(guò)于細(xì)小時(shí),其內(nèi)部潛在的缺陷,如微孔洞、微裂紋等,可能會(huì)降低材料抵抗外力侵入的能力,導(dǎo)致材料的硬度降低。一般來(lái)說(shuō),細(xì)小的顆粒有利于提高材料的斷裂韌度,這是由于在液相燒結(jié)過(guò)程中,細(xì)小顆粒所形成的毛細(xì)管力要大于大顆粒,這有利于液相的填充[1],可減少微孔洞的形成,提高晶粒間結(jié)合力;同時(shí),裂紋在細(xì)小顆粒間的擴(kuò)展會(huì)消耗大量的斷裂能,這也有利于提高材料的斷裂韌度和抗彎強(qiáng)度。對(duì)于THW的斷裂韌度來(lái)說(shuō),THW24試樣的斷裂韌度最高,其值為7.3 MPa?m1/2,這主要是因?yàn)樵牧蟇C的粒度較小,較THW8和THW16來(lái)說(shuō),THW24試樣的WC含量高。但當(dāng)細(xì)小顆粒含量過(guò)高且液相含量一定時(shí),材料內(nèi)部會(huì)形成微孔洞,為裂紋的擴(kuò)展提供了便利條件,將削弱材料的斷裂韌度,這可能是THW32試樣斷裂韌度稍低的原因。而對(duì)于THW8和THW16試樣來(lái)說(shuō),大晶粒的出現(xiàn)是其斷裂韌度低的主要原因。對(duì)于THW試樣的抗彎強(qiáng)度來(lái)說(shuō),THW32試樣的抗彎強(qiáng)度為1581.3 MPa,其值遠(yuǎn)高于其他三種材料的抗彎強(qiáng)度。這是由于THW32的晶粒尺寸明顯比其他三種材料小,依據(jù)Hall?Patch公式[13]可知,晶粒越小,越有利于抗彎強(qiáng)度的提高。除晶粒尺寸外,不均勻的微觀(guān)組織以及粗大晶粒都不利于材料抗彎強(qiáng)度的提高,這也是THW8和THW16抗彎強(qiáng)度低的原因。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]HfN含量對(duì)ZrB2基陶瓷材料微觀(guān)組織和力學(xué)性能的影響[J]. 謝俊彩,宋金鵬,高姣姣,曹磊. 粉末冶金技術(shù). 2019(06)
[2]Fe含量對(duì)TiC基金屬陶瓷力學(xué)性能的影響[J]. 葉旋,陳紹軍,鐘燕輝,凌雨湘. 粉末冶金工業(yè). 2019(05)
[3]Co和Ni對(duì)Ti(C0.7N0.3)基金屬陶瓷組織和力學(xué)性能的影響[J]. 李朝,李楠,柳學(xué)全,藺菲,李發(fā)長(zhǎng). 粉末冶金工業(yè). 2019(01)
[4]Ti(C,N)基金屬陶瓷性能影響因素及發(fā)展趨勢(shì)[J]. 馬調(diào)調(diào). 陶瓷. 2018(07)
[5]實(shí)現(xiàn)Ti(C,N)基金屬陶瓷強(qiáng)韌化的技術(shù)路徑[J]. 肖水清,劉杰,肖白軍,鄧欣,伍尚華. 材料導(dǎo)報(bào). 2018(07)
[6]WC和Mo2C的添加對(duì)Ti(C,N)基金屬陶瓷高溫顯微硬度的影響[J]. 吳悅梅,周黎明,熊計(jì),葉俊镠,文斌. 機(jī)械工程材料. 2017(07)
[7]基于微波燒結(jié)的Ti(C,N)/Al2O3金屬陶瓷刀具切削淬硬鋼的試驗(yàn)研究[J]. 張勇,程寓,胡瀚彭,殷增斌. 工具技術(shù). 2017(03)
[8]高速切削用金屬陶瓷刀具的制備及磨損機(jī)理研究[J]. 楊中秀. 鑄造技術(shù). 2017(02)
[9]TaC含量對(duì)TiCN基金屬陶瓷組織與性能的影響[J]. 陳敏,肖玄,張雪峰. 粉末冶金材料科學(xué)與工程. 2016(02)
[10]添加ZrC納米粉對(duì)放電等離子體燒結(jié)TiCN基金屬陶瓷微觀(guān)結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能的影響[J]. 呂長(zhǎng)春,彭志堅(jiān),彭瑛,王成彪,齊龍浩,苗赫濯. 稀有金屬材料與工程. 2015(S1)
本文編號(hào):3109285
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