發(fā)布時間：2021-03-23 12:12

　　結(jié)合厚壁缸筒等剪應(yīng)力鋼絲纏繞理論,給出了厚壁缸筒等剪應(yīng)力纏繞的有限元模擬方法。由于有限元模擬和實際纏繞施工中,對鋼絲層按多個等厚度的臺階進行簡化,使得纏繞后各鋼絲臺階中的剪應(yīng)力比理論值略低,實際的預(yù)緊效果略低于理論設(shè)計。根據(jù)各鋼絲臺階剪應(yīng)力有限元解和理論解的差值,提出了誤差率的概念,并給出了誤差補償措施,經(jīng)過誤差補償后的有限元模型,有限元解和理論解一致。討論了預(yù)緊系數(shù)的意義和取值范圍,并結(jié)合50 MN預(yù)應(yīng)力鋼絲纏繞液壓缸的設(shè)計,研究了在最小預(yù)緊系數(shù)和極限預(yù)緊系數(shù)的范圍內(nèi),初始纏繞應(yīng)力隨預(yù)緊系數(shù)的變化規(guī)律,以及預(yù)緊工況和合成工況下,芯筒內(nèi)外壁徑向、切向應(yīng)力的變化規(guī)律。 

【文章來源】：鍛壓技術(shù). 2020,45(09)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：11 頁

【部分圖文】：

50 MN預(yù)應(yīng)力鋼絲纏繞液壓缸

圖2為第1層鋼絲臺階中施加的等效熱載荷示意圖，第1層鋼絲臺階在對應(yīng)的初始纏繞應(yīng)力σ0下纏繞完畢后，芯筒和鋼絲層會產(chǎn)生一個收縮變形Δrk=1(Δrk=1<0)，如圖3所示。纏繞完畢后，第1層鋼絲的外徑由rk=1變?yōu)閞"k=1，第1層鋼絲臺階的外徑變形量為Δrk=1。圖3 第2層鋼絲臺階纏繞模型(k=2)

第2層鋼絲臺階纏繞模型(k=2)

【參考文獻】：
期刊論文
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本文編號：3095770