運用鐵素體區(qū)軋制技術(shù)生產(chǎn)的先進高強鋼（AHSS）較常規(guī)奧氏體區(qū)軋制的產(chǎn)品相比提高了其強度,并且鐵素體區(qū)軋制生產(chǎn)的軋板具有較好的深沖性能。對鐵素體區(qū)軋制后的薄板進一步加工而得的冷軋和退火產(chǎn)品,其深沖性能會有進一步的提升。但在溫軋過程中固溶C含量的存在導(dǎo)致應(yīng)力應(yīng)變曲線出現(xiàn)負的應(yīng)變敏感系數(shù)和動態(tài)應(yīng)變時效（DSA）。因此本文以Cr-Ti-B系微碳鋼為研究對象,利用SEM、EBSD和TEM等技術(shù)系統(tǒng)研究了合金元素和變形工藝對DSA行為的影響,揭示DSA的形成規(guī)律和產(chǎn)生機制以及在變形過程中的組織和織構(gòu)演變。繼而進一步豐富微碳鋼的深沖織構(gòu)強化理論,為實現(xiàn)AHSS的輕量化提供理論支撐。本研究的主要研究結(jié)果如下:（1）Cr-Ti-B系微碳鋼在低溫變形過程中,在300-450℃的變形溫度區(qū)間內(nèi)出現(xiàn)鋸齒波動和動態(tài)應(yīng)變時效現(xiàn)象（DSA）。DSA效應(yīng)產(chǎn)生的原因在于溶質(zhì)原子與可動位錯的交互作用和析出相釘扎位錯,阻礙位錯的運動。高含量Cr元素的添加會降低出現(xiàn)鋸齒現(xiàn)象的臨界激活能,和促進碳化物的析出使得峰值應(yīng)力平臺得以平緩和提高動態(tài)應(yīng)變時效現(xiàn)象出現(xiàn)的溫度區(qū)間。（2）Cr-Ti-B系微碳鋼低溫軋制組織結(jié)果表明,在低溫軋... 

【文章來源】：江西理工大學(xué)江西省

【文章頁數(shù)】：68 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

鐵素體區(qū)軋制與常規(guī)工藝的對比[18]

第一章緒論3圖1.1鐵素體區(qū)軋制與常規(guī)工藝的對比[18]1.2.2鐵素體區(qū)變形研究熱點及發(fā)展方向鐵素體區(qū)軋制工藝與常規(guī)工藝的最大區(qū)別在精軋溫度的要求上，常規(guī)工藝的精軋溫度在完全奧氏體溫度以上，而鐵素體軋制嚴(yán)格要求其軋制溫度在Ar3以下。圖1.2給出了不同鋼種的屈服強度隨軋制溫度的變化情況。由圖1.2可見，當(dāng)碳含量小于0.04%的鋼種，在850~900℃的軋制溫度范圍內(nèi)，鋼種的屈服應(yīng)力會隨溫度的降低而降低，但在當(dāng)碳含量高于0.04%時，屈服應(yīng)力則會隨軋制溫度的減低而升高，導(dǎo)致軋制壓力升高，變形困難，無法確保軋制過程的穩(wěn)定進行。723℃時鐵素體區(qū)域的碳含量為0.0218%，通�？蓪⑻嫉暮糠艑挼�0.035%。并在實際操作中碳含量可以控制在0.04%以下。因此，鐵素體軋制工藝適用于微碳鋼、極低碳鋼、無間隙原子鋼等。其他鋼種通常在鐵素體區(qū)軋制時會造成軋制力的增加，對于設(shè)備剛度、強度和能力的要求將會提高，因此在其他鋼種在鐵素體區(qū)軋制的研究和應(yīng)用是極為困難的。圖1.2不同鋼種屈服強度隨軋制溫度變化的比較圖[19]當(dāng)前，在實際的工業(yè)化情況中，適合鐵素體軋制的產(chǎn)品主要是熱軋薄帶鋼，屬無老化、軟而有韌性的鋼種。根據(jù)鋼材的卷取溫度制度和冷卻方式的不同可制定3種典型的鐵素體軋制工藝，如圖1.3所示。再結(jié)晶鐵素體工藝終軋溫度大于700℃，其產(chǎn)品規(guī)格較廣，并成品依據(jù)用途后續(xù)可冷軋、退火和超薄帶以熱帶冷。硬化鐵素體工藝的終軋溫度低，在600℃以下，其成品規(guī)格在2mm以下，產(chǎn)品在退火后可直接使用。軟化鐵素體工藝的終軋溫度與再結(jié)晶鐵素體工藝一樣，要求大于700℃，其成品規(guī)格在1.5mm以下，成品直接用于熱軋超薄帶鋼。

第一章緒論4圖1.3幾種典型的鐵素體軋制工藝[20]與傳統(tǒng)工藝相比，鐵素體軋制的精軋溫度控制在鐵素體區(qū)，而傳統(tǒng)工藝的精軋溫度則是在奧氏體區(qū)，并且鐵素體區(qū)軋制的粗軋溫度也較傳統(tǒng)工藝的低。與傳統(tǒng)的奧氏體軋制工藝相比，鐵素體軋制利用鋼材在鐵素體區(qū)變形抗力較小的特點，進行低溫軋制，鐵素體軋制精軋在鐵素體區(qū)進行，隨后采用較高卷取溫度以得到粗晶粒的鐵素體組織，從而降低熱軋帶鋼的強度，提高塑性[21-22]。運用鐵素體區(qū)軋制技術(shù)，可生產(chǎn)出高延伸率的鋼材帶卷，并大大提高鋼材的深沖性能、冷軋產(chǎn)能和鋼帶的表面質(zhì)量，同時，由于軋制溫度低，若實現(xiàn)大批量生產(chǎn)，還可以節(jié)能降耗，降低二次氧化鐵皮的產(chǎn)生量及鐵皮厚度，減少軋輥溫升，非常有利于生產(chǎn)薄規(guī)格的對深沖性能要求較高的產(chǎn)品。根據(jù)鐵素體軋制的相關(guān)研究和應(yīng)用，在微碳鋼薄規(guī)格熱軋卷中具有明顯的節(jié)約能源和降低成本的作用，在鋼鐵企業(yè)的未來發(fā)展中可逐步采用鐵素體軋制技術(shù)。關(guān)于鐵素體軋制技術(shù)生產(chǎn)的鋼材產(chǎn)品的性能要求，各大鋼鐵企業(yè)和科研院校正在做大量的研究[23]。目前國內(nèi)除了寶武等少數(shù)鋼鐵企業(yè)應(yīng)用鐵素體軋制技術(shù)生產(chǎn)IF鋼產(chǎn)品，其他鋼鐵企業(yè)鐵素體軋制技術(shù)僅僅處在試驗階段。在鋼鐵企業(yè)未來鐵素體軋制技術(shù)的發(fā)展中，應(yīng)關(guān)注擴大鐵素體軋制應(yīng)用的鋼鐵品種。同時還應(yīng)關(guān)注鐵素體軋制條件下的相關(guān)理論模型，比如鐵素體軋制下的再結(jié)晶動力學(xué)模型等[24]。1.3微碳鋼的鐵素體區(qū)低溫變形工藝1.3.1動態(tài)應(yīng)變時效現(xiàn)象動態(tài)應(yīng)變時效現(xiàn)象是在金屬材料和合金材料中，是運動的原子和運動中的位錯發(fā)生釘扎從而產(chǎn)生的強化現(xiàn)象[25]。動態(tài)應(yīng)變時效現(xiàn)象，在常用的重要工業(yè)合金和在其常運用的工作溫度范圍內(nèi)出現(xiàn)。動態(tài)應(yīng)變時效的研究能幫助我們更好的理解和控制金屬材料的性能和合理?

【參考文獻】：
期刊論文
[1]鐵素體軋制工藝對超深沖鋼織構(gòu)的影響[J]. 王建功,周政,郝磊磊,周旬,夏銀鋒,康永林.  鋼鐵釩鈦. 2018(02)
[2]鐵素體軋制工藝技術(shù)及發(fā)展[J]. 祁旋,施立發(fā),王立濤,張振海,夏雪蘭,劉青松.  安徽冶金. 2018(01)
[3]鐵素體區(qū)軋制IF鋼試生產(chǎn)實踐[J]. 高洪剛,康海軍,海超,劉明輝.  理化檢驗(物理分冊). 2017(08)
[4]等溫處理對低碳鋼鐵素體形核及形態(tài)的影響[J]. 吳曉燕,朱立光,梅國宏,嚴(yán)春亮,曹勝利,張慶軍.  金屬熱處理. 2017(06)
[5]金屬材料中“塑性不穩(wěn)定現(xiàn)象”的研究進展[J]. 許道奎,李傳強,韓恩厚,王磊.  中國材料進展. 2016(03)
[6]IF鋼鐵素體區(qū)軋制對帶鋼最終性能的影響[J]. 呂家舜,喬磊,李鋒,何浩,楊洪剛,周芳.  軋鋼. 2016(01)
[7]鉻含量對熱作模具鋼熱處理工藝及熱穩(wěn)定性的影響[J]. 朱姣,馬黨參,周健,陳再枝,項金鐘,遲宏宵.  材料熱處理學(xué)報. 2013(10)
[8]50CrV4奧氏體變形流動應(yīng)力的研究[J]. 余沖,趙剛,鮑思前,毛新平.  熱加工工藝. 2013(02)
[9]鐵素體區(qū)軋制Ti和Ti+Nb超低碳BH鋼實驗研究[J]. 陳繼平,康永林,錢健清,李勝祗.  熱加工工藝. 2012(10)
[10]IF鋼鐵素體軋制的研究[J]. 呂銳,黃海,沈鵬杰,劉學(xué)四.  梅山科技. 2012(01)

碩士論文
[1]先進高強鋼熱軋工藝開發(fā)與生產(chǎn)實踐[D]. 郭小龍.東北大學(xué) 2010



本文編號：3070770