深孔圓環(huán)成形缺陷分析及改進方案
發(fā)布時間:2021-02-20 07:56
以某深孔圓環(huán)為研究對象,針對其成形過程凸模磨損的問題,采用有限元軟件DEFORM-3D對其成形進行模擬,從金屬流線、成形載荷、應力分布等多方面進行分析。結(jié)果表明,初始工藝能夠完成制件成形,但成形過程中局部材料受到較大的擠壓應力,擠內(nèi)孔成形過程中的局部金屬流線較亂、流動阻力較大,導致成形載荷上升、模具磨損加劇。引入錐面成形工位,將初始工藝中的擠內(nèi)孔工位拆分為錐面成形和圓角填充兩個工位。通過模擬和實際試模,驗證了改進方案的可行性,成形后的制件表面無折疊、裂紋、刮傷等缺陷,模具壽命得到明顯提高,為實際生產(chǎn)提供了指導。
【文章來源】:鍛壓技術(shù). 2020,45(07)北大核心
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
初始工藝排樣圖
網(wǎng)格劃分
合理的成形工藝應能夠保證成形過程中的金屬流線平緩過渡,不被切斷、無渦流,局部大變形區(qū)域的突變盡可能小,表面成形工藝設(shè)計合理,能夠得到力學性能較高的制件[8-10]。在該制件擠內(nèi)孔過程中,底部和頂部的網(wǎng)格變形較大、網(wǎng)格明顯變密,代表該區(qū)域材料受到較大擠壓,應力分布如圖5所示,內(nèi)孔和底部材料的應力明顯較大,峰值出現(xiàn)在內(nèi)孔與圓角相接區(qū)域。損傷值評判了材料成形的開裂趨勢,其值越小,代表材料變形過程中的開裂趨勢越小、成形效果越好,損傷值分布如圖6所示,材料損傷主要分布在材料流速較快且應力較大的銜接區(qū)域,最大值為0.487,該區(qū)域表面材料在成形過程中受到較大的擠壓作用,在實際生產(chǎn)中易出現(xiàn)拉傷、破裂等缺陷。上沖頭磨損如圖7所示,頂端與制件直接接觸的圓角區(qū)域磨損較為嚴重,單次成形磨損最大值為4.97×10-5mm。成形過程中,該區(qū)域材料直接施加初段成形載荷,在內(nèi)孔材料與上沖頭接觸后,圓角區(qū)域材料流速較快,根據(jù)Archard磨損理論,成形過程中的模具磨損與材料流速和接觸面應力成正比,在初始工藝方案下,圓角區(qū)域的應力和材料流速不可避免地會導致模具磨損較大。圖4 載荷-時間曲線
【參考文獻】:
期刊論文
[1]基于響應面法的平衡軸成形工藝參數(shù)優(yōu)化[J]. 鄭贛,劉淑梅,汪東升,霍文君. 鍛壓技術(shù). 2019(10)
[2]拉深成形過程中不規(guī)則楔形深腔件的缺陷控制[J]. 白穎,李善良,段嘉慶,王汝姣,黃潤卓. 鍛壓技術(shù). 2019(10)
[3]內(nèi)十二角法蘭螺栓頭部斷裂仿真研究[J]. 宋寅哲,金城旭,任靖日,趙海龍. 塑性工程學報. 2019(05)
[4]高強鋁合金異形復雜構(gòu)件預成形優(yōu)化設(shè)計[J]. 李旭斌,吳昂,張治民,張寶紅,賈澤偉. 鍛壓技術(shù). 2019(09)
[5]緊固件折疊缺陷的開裂失效典型案例分析[J]. 淡婷,李曉光,何莎,李晗,張國慶,邢學政. 物理測試. 2019(04)
[6]基于Dynaform的汽車離合器盤體鍛壓成形數(shù)值模擬分析[J]. 趙宏濤. 熱加工工藝. 2019(09)
[7]多楔帶輪旋壓增厚成形工藝有限元分析及試驗研究[J]. 唐季平,吳超,代光旭,胡傳鵬,薛克敏. 鍛壓技術(shù). 2018(08)
[8]基于Forge的空心齒輪軸毛坯旋鍛工藝優(yōu)化[J]. 周志明,羅天星,周昆鳳,涂堅,黃偉九,汪紅川,羅榮,方飛松,曹敏敏. 鍛壓技術(shù). 2018(04)
博士論文
[1]圓柱直齒輪熱精鍛冷擠壓復合成形關(guān)鍵技術(shù)研究[D]. 左斌.北京科技大學 2015
碩士論文
[1]基于改進遺傳算法的法蘭式萬向節(jié)工藝優(yōu)化及模具設(shè)計[D]. 潘小迎.江蘇大學 2018
[2]汽車差速器齒輪軸向分流冷擠壓成形方法研究[D]. 楊創(chuàng)創(chuàng).重慶理工大學 2018
[3]載重汽車用直齒圓柱齒輪冷擠壓模具強度及壽命研究[D]. 冉力.重慶理工大學 2017
本文編號:3042473
【文章來源】:鍛壓技術(shù). 2020,45(07)北大核心
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
初始工藝排樣圖
網(wǎng)格劃分
合理的成形工藝應能夠保證成形過程中的金屬流線平緩過渡,不被切斷、無渦流,局部大變形區(qū)域的突變盡可能小,表面成形工藝設(shè)計合理,能夠得到力學性能較高的制件[8-10]。在該制件擠內(nèi)孔過程中,底部和頂部的網(wǎng)格變形較大、網(wǎng)格明顯變密,代表該區(qū)域材料受到較大擠壓,應力分布如圖5所示,內(nèi)孔和底部材料的應力明顯較大,峰值出現(xiàn)在內(nèi)孔與圓角相接區(qū)域。損傷值評判了材料成形的開裂趨勢,其值越小,代表材料變形過程中的開裂趨勢越小、成形效果越好,損傷值分布如圖6所示,材料損傷主要分布在材料流速較快且應力較大的銜接區(qū)域,最大值為0.487,該區(qū)域表面材料在成形過程中受到較大的擠壓作用,在實際生產(chǎn)中易出現(xiàn)拉傷、破裂等缺陷。上沖頭磨損如圖7所示,頂端與制件直接接觸的圓角區(qū)域磨損較為嚴重,單次成形磨損最大值為4.97×10-5mm。成形過程中,該區(qū)域材料直接施加初段成形載荷,在內(nèi)孔材料與上沖頭接觸后,圓角區(qū)域材料流速較快,根據(jù)Archard磨損理論,成形過程中的模具磨損與材料流速和接觸面應力成正比,在初始工藝方案下,圓角區(qū)域的應力和材料流速不可避免地會導致模具磨損較大。圖4 載荷-時間曲線
【參考文獻】:
期刊論文
[1]基于響應面法的平衡軸成形工藝參數(shù)優(yōu)化[J]. 鄭贛,劉淑梅,汪東升,霍文君. 鍛壓技術(shù). 2019(10)
[2]拉深成形過程中不規(guī)則楔形深腔件的缺陷控制[J]. 白穎,李善良,段嘉慶,王汝姣,黃潤卓. 鍛壓技術(shù). 2019(10)
[3]內(nèi)十二角法蘭螺栓頭部斷裂仿真研究[J]. 宋寅哲,金城旭,任靖日,趙海龍. 塑性工程學報. 2019(05)
[4]高強鋁合金異形復雜構(gòu)件預成形優(yōu)化設(shè)計[J]. 李旭斌,吳昂,張治民,張寶紅,賈澤偉. 鍛壓技術(shù). 2019(09)
[5]緊固件折疊缺陷的開裂失效典型案例分析[J]. 淡婷,李曉光,何莎,李晗,張國慶,邢學政. 物理測試. 2019(04)
[6]基于Dynaform的汽車離合器盤體鍛壓成形數(shù)值模擬分析[J]. 趙宏濤. 熱加工工藝. 2019(09)
[7]多楔帶輪旋壓增厚成形工藝有限元分析及試驗研究[J]. 唐季平,吳超,代光旭,胡傳鵬,薛克敏. 鍛壓技術(shù). 2018(08)
[8]基于Forge的空心齒輪軸毛坯旋鍛工藝優(yōu)化[J]. 周志明,羅天星,周昆鳳,涂堅,黃偉九,汪紅川,羅榮,方飛松,曹敏敏. 鍛壓技術(shù). 2018(04)
博士論文
[1]圓柱直齒輪熱精鍛冷擠壓復合成形關(guān)鍵技術(shù)研究[D]. 左斌.北京科技大學 2015
碩士論文
[1]基于改進遺傳算法的法蘭式萬向節(jié)工藝優(yōu)化及模具設(shè)計[D]. 潘小迎.江蘇大學 2018
[2]汽車差速器齒輪軸向分流冷擠壓成形方法研究[D]. 楊創(chuàng)創(chuàng).重慶理工大學 2018
[3]載重汽車用直齒圓柱齒輪冷擠壓模具強度及壽命研究[D]. 冉力.重慶理工大學 2017
本文編號:3042473
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