8Cr4Mo4V鋼因其性能優(yōu)異而被廣泛應(yīng)用于制作航空發(fā)動(dòng)機(jī)關(guān)鍵零部件的主軸軸承,其性能及精度直接與航空發(fā)動(dòng)機(jī)的可靠性、工作穩(wěn)定性和環(huán)境適應(yīng)性相關(guān)聯(lián)。熱處理是8Cr4Mo4V鋼制主軸軸承制造過程中極其重要的環(huán)節(jié),8Cr4Mo4V鋼廣泛用于工作溫度在316℃以下、DN值在2.4×10⁶mm·r/min以下的航空發(fā)動(dòng)機(jī)主軸軸承。隨著航空工業(yè)的不斷發(fā)展,軸承在服役過程中會(huì)受到高溫、高速以及重載的影響,這對(duì)軸承壽命的要求更加嚴(yán)格。因此需要提高8Cr4Mo4V軸承鋼的綜合性能。而下貝氏體組織比馬氏體組織具有更好地韌性和塑性,因此,本論文主要針對(duì)8Cr4Mo4V鋼進(jìn)行貝氏體等溫處理,研究下貝氏體組織對(duì)8Cr4Mo4V鋼性能的影響。本文通過Jmat Pro軟件計(jì)算出不同類型碳化物的熔點(diǎn),并以此確定8Cr4Mo4V鋼的固溶溫度的范圍為950℃-1120℃,保溫時(shí)間為10min-60min,研究固溶溫度及時(shí)間對(duì)8Cr4Mo4V鋼的晶粒度、碳化物溶解情況、淬回火后的微觀組織及力學(xué)性能的影響。在貝氏體轉(zhuǎn)變溫度區(qū)對(duì)8Cr4Mo4V鋼進(jìn)行等溫淬火處理,等溫淬火溫度分別為150℃、200℃和2... 

【文章來源】：沈陽工業(yè)大學(xué)遼寧省

【文章頁數(shù)】：75 頁

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

不同保溫時(shí)間后顯微組織圖

第1章緒論530%時(shí)，強(qiáng)韌性能達(dá)到最優(yōu)[23]。a等溫15minb等溫30minc等溫45mind等溫60min圖1.5保溫時(shí)間對(duì)GCr15鋼組織的影響Fig.1.5EffectofholdingtimeonmicrostructureofGCr15steel203040405060708090100110硬度(HRC)韌性(J/mm)氏體體積比沖擊2下貝(%)沖擊韌性586062硬度圖1.6230℃等溫轉(zhuǎn)變下下貝氏體含量與洛氏硬度和沖擊韌性間的曲線圖Fig.1.6CurvesbetweenbainitecontentandRockwellhardnessandimpacttoughnessunder230℃isothermaltransformation綜上，由于M/B組織比較復(fù)雜，影響其強(qiáng)韌性的因素很多，如元素含量、熱處理工藝等等，所以無法確定強(qiáng)韌性能最佳時(shí)下貝氏體含量的占比，有的認(rèn)為在30%左右、

第1章緒論9圖1.7上貝氏體組織Fig.1.7Upperbainitestructure（2）下貝氏體下貝氏體發(fā)生在貝氏體中溫轉(zhuǎn)變的低溫區(qū)，是由針狀或板條狀鐵素體與分布于鐵素體內(nèi)部的碳化物組成的非層片狀組織。下貝氏體的碳化物通常為ε-FexC或滲碳體，或是兩者共存。電子顯微鏡下，鐵素體的碳化物形貌為粒裝、短條狀或薄片狀。而碳化物條與鐵素體板條長(zhǎng)軸呈55°-60°交角[60-63]。下貝氏體組織如圖1.8。圖1.8下貝氏體組織Fig.1.8Lowerbainitestructure1.4.3貝氏體的相變機(jī)制過冷奧氏體在珠光體與馬氏體轉(zhuǎn)變溫區(qū)之間，具有另一種轉(zhuǎn)變方式，由于此溫度區(qū)間夾在珠光體與馬氏體轉(zhuǎn)變溫度區(qū)間，所以又稱為中溫轉(zhuǎn)變。相比于以Fe原子擴(kuò)散的珠光體轉(zhuǎn)變與以C原子無法擴(kuò)散的馬氏體轉(zhuǎn)變，在中溫轉(zhuǎn)變的溫度下，F(xiàn)e原子很難擴(kuò)散，但C原子可以擴(kuò)散，所以中溫轉(zhuǎn)變又稱為貝氏體轉(zhuǎn)變[64,65]。而且貝氏體的相變機(jī)制一般分為切變理論以及臺(tái)階-擴(kuò)散理論。1.貝氏體相變的切變理論最早的切變理論由Zener提出，后來由伯明翰大學(xué)的柯俊以及S.A.Cottrell在研究貝氏體相變時(shí)發(fā)現(xiàn)，經(jīng)過貝氏體相變后的試樣經(jīng)拋光后，表面發(fā)生了浮凸，并以此為

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]淬火后回火溫度對(duì)20SiMn2Mo鋼組織和性能的影響[J]. 李晴,程巨強(qiáng).  鑄造技術(shù). 2019(08)
[2]微合金化熱軋低硅多相鋼的組織與性能[J]. 鄭東升,蹇海根,王生朝,歐玲,孫斌.  湖南工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào). 2019(03)
[3]等溫淬火工藝對(duì)50CrMnVA鋼組織和性能的影響[J]. 張煒,高東宏,潘艷春,陳清.  汽車工藝與材料. 2019(03)
[4]高鉻鍛鋼軋輥CCT曲線的測(cè)定及其結(jié)果分析[J]. 夏新蕊,黃斌斌.  理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)). 2018(12)
[5]等溫淬火溫度對(duì)超細(xì)貝氏體鋼組織及耐磨性的影響[J]. 張超,郭輝,王家星,張冰,趙愛民.  工程科學(xué)學(xué)報(bào). 2018(12)
[6]固溶溫度對(duì)8Cr4Mo4V軸承鋼的中溫相轉(zhuǎn)變和力學(xué)性能的影響[J]. 趙開禮,劉永寶,于興福,周馳濱,馬欣新.  材料研究學(xué)報(bào). 2018(03)
[7]激光沖擊強(qiáng)化TC17鈦合金室溫和高溫拉伸性能研究[J]. 曹子文,楊清,高宇.  表面技術(shù). 2018(03)
[8]固溶處理對(duì)GH3625合金板材組織及性能的影響[J]. 丁雨田,孟斌,高鈺璧,高鑫,豆正義,馬元俊.  材料導(dǎo)報(bào). 2018(02)
[9]等溫時(shí)間對(duì)冷變形貝氏體鋼組織和性能的影響[J]. 張?jiān)?李青春,常國(guó)威.  遼寧工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2017(05)
[10]Corrosion resistance of carbon ion-implanted M50NiL aerospace bearing steel[J]. Fangfang Wang,Chungen Zhou,Lijing Zheng,Hu Zhang.  Progress in Natural Science:Materials International. 2017(05)

博士論文
[1]8Cr13MoV鋼碳化物控制及對(duì)刀具鋒利性能的影響[D]. 朱勤天.北京科技大學(xué) 2019
[2]Ti-V-Mo復(fù)合微合金化高強(qiáng)度鋼組織調(diào)控與強(qiáng)化機(jī)理研究[D]. 張可.昆明理工大學(xué) 2016
[3]冷軋TRIP鋼快速加熱連續(xù)退火組織演變與性能研究[D]. 徐德超.東北大學(xué) 2016
[4]G55SiMoV鋼等溫淬火工藝及其組織、性能研究[D]. 田磊.山東大學(xué) 2014
[5]超級(jí)馬氏體不銹鋼組織性能及逆變奧氏體機(jī)制的研究[D]. 姜雯.昆明理工大學(xué) 2014
[6]碳化鉻顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的原位制備與磨粒磨損性能研究[D]. 田景來.西安建筑科技大學(xué) 2014
[7]耐火鋼中Mo的強(qiáng)化機(jī)理及其替代研究[D]. 萬榮春.上海交通大學(xué) 2012
[8]鎢、鉬、碳三元共滲等離子表面冶金低合金高速鋼的研究[D]. 高原.太原理工大學(xué) 2003

碩士論文
[1]Q-T-P（淬火-回火-碳分配）工藝對(duì)M50鋼組織轉(zhuǎn)變及性能影響的研究[D]. 石亞超.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2017
[2]含鈮鉻鉬耐磨鑄鋼的熱力學(xué)分析和組織與性能研究[D]. 徐揚(yáng).上海大學(xué) 2016
[3]M50鋼熱變形行為及其微觀組織研究[D]. 劉仁.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2015
[4]M50T鋼組織與碳化物控制及機(jī)制研究[D]. 韓嬌.昆明理工大學(xué) 2015
[5]回火過程對(duì)M50鋼殘余奧氏體轉(zhuǎn)變的影響[D]. 李文東.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2014
[6]碳配分熱力學(xué)及其在Q&P鋼中的應(yīng)用[D]. 熊俊珍.東北大學(xué) 2014
[7]超級(jí)貝氏體鋼的相變和組織研究[D]. 鄧鵬.武漢科技大學(xué) 2013
[8]高強(qiáng)度抗震鋼筋V-Cr復(fù)合微合金化的實(shí)驗(yàn)研究[D]. 徐斌.武漢科技大學(xué) 2011
[9]中碳低溫貝氏體轉(zhuǎn)變[D]. 涂小龍.武漢科技大學(xué) 2011
[10]合金元素對(duì)40MnBH鋼組織性能的影響研究[D]. 熊青.江蘇大學(xué) 2010



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