雙曲度蜂窩夾層結(jié)構(gòu)高精度面板真空負(fù)壓成形回彈預(yù)測(cè)
發(fā)布時(shí)間:2021-02-05 22:13
針對(duì)雙曲度蜂窩夾層結(jié)構(gòu)面板真空負(fù)壓成形的精度控制問題,建立了基于半解析、半數(shù)值模擬的回彈預(yù)測(cè)方法。首先,利用有限元方法建立了單層鋁板的壓貼分析有限元模型,獲得了鋁板大撓度彎曲時(shí)的膜應(yīng)力。然后,結(jié)合薄板大撓度彎曲平衡方程求解單層鋁板的臨界貼模壓力,并基于臨界貼模壓力建立了夾層結(jié)構(gòu)面板真空負(fù)壓成形的回彈預(yù)測(cè)有限元模型,從而實(shí)現(xiàn)對(duì)雙曲度蜂窩夾層結(jié)構(gòu)面板的回彈預(yù)測(cè)。最后,開展了夾層結(jié)構(gòu)面板真空負(fù)壓成形試驗(yàn),有限元模擬和成形試驗(yàn)得到的面板型面精度偏差為9. 3%,表明建立的回彈預(yù)測(cè)模型具有較高的預(yù)測(cè)精度。
【文章來源】:鍛壓技術(shù). 2020,45(07)北大核心
【文章頁數(shù)】:5 頁
【部分圖文】:
夾層結(jié)構(gòu)面板的幾何參數(shù)
對(duì)某緊縮場(chǎng)高精度面板成形精度進(jìn)行預(yù)測(cè),面板是由3層鋁板和兩層蜂窩膠結(jié)構(gòu)組成的雙夾層結(jié)構(gòu)。面板尺寸為:a=1255 mm,b=680 mm,f0=49.7 mm,h=1.5 mm。為保證夾層結(jié)構(gòu)面板的結(jié)構(gòu)剛度,3層鋁板的開縫方式不能重合,開縫方案如圖2所示。利用有限元軟件ABAQUS,建立單層鋁板壓貼模型,離散釘模采用連續(xù)模面替代,模具設(shè)置為剛性體。鋁板開縫寬度為0.8 mm,劃分網(wǎng)格時(shí),沿著縫隙輪廓邊緣對(duì)鋁板進(jìn)行分區(qū),從而保證網(wǎng)格的規(guī)則性?p隙尖端未進(jìn)行特殊處理,模擬時(shí)會(huì)出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象,提取數(shù)據(jù)時(shí)對(duì)應(yīng)力集中點(diǎn)進(jìn)行過濾處理,應(yīng)力集中點(diǎn)的數(shù)量相對(duì)于整個(gè)網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)的數(shù)量是極小的,應(yīng)力集中點(diǎn)對(duì)整個(gè)應(yīng)力水平的影響可以忽略。鋁板采用4節(jié)點(diǎn)全積分殼單元,網(wǎng)格大小為20 mm,有限元幾何模型如圖3所示。鋁板牌號(hào)為LY12CZO,彈性模量為7000 MPa,泊松比ν=0.33。為避免模擬過程中應(yīng)力波的出現(xiàn),設(shè)計(jì)了如圖4所示的平滑加載曲線。分別對(duì)3層鋁板進(jìn)行壓貼仿真,求解各自的臨界貼模壓力,將3層鋁板所得的臨界貼模壓力相加,從而求解出夾層結(jié)構(gòu)壓貼時(shí)所需的總臨界貼模壓力。
利用有限元軟件ABAQUS,建立單層鋁板壓貼模型,離散釘模采用連續(xù)模面替代,模具設(shè)置為剛性體。鋁板開縫寬度為0.8 mm,劃分網(wǎng)格時(shí),沿著縫隙輪廓邊緣對(duì)鋁板進(jìn)行分區(qū),從而保證網(wǎng)格的規(guī)則性?p隙尖端未進(jìn)行特殊處理,模擬時(shí)會(huì)出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象,提取數(shù)據(jù)時(shí)對(duì)應(yīng)力集中點(diǎn)進(jìn)行過濾處理,應(yīng)力集中點(diǎn)的數(shù)量相對(duì)于整個(gè)網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)的數(shù)量是極小的,應(yīng)力集中點(diǎn)對(duì)整個(gè)應(yīng)力水平的影響可以忽略。鋁板采用4節(jié)點(diǎn)全積分殼單元,網(wǎng)格大小為20 mm,有限元幾何模型如圖3所示。鋁板牌號(hào)為LY12CZO,彈性模量為7000 MPa,泊松比ν=0.33。為避免模擬過程中應(yīng)力波的出現(xiàn),設(shè)計(jì)了如圖4所示的平滑加載曲線。分別對(duì)3層鋁板進(jìn)行壓貼仿真,求解各自的臨界貼模壓力,將3層鋁板所得的臨界貼模壓力相加,從而求解出夾層結(jié)構(gòu)壓貼時(shí)所需的總臨界貼模壓力。通過MATLAB軟件擬合出臨界貼模壓力q(x,y)的三維分布圖,如圖5所示。此臨界貼模壓力q(x,y)即為引起夾層結(jié)構(gòu)回彈變形的壓力,通過計(jì)算得出引起夾層結(jié)構(gòu)回彈的平均貼模壓力為1.95×10-4MPa。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]基于AUTOFORM的汽車頂棚沖壓回彈評(píng)估及補(bǔ)償研究[J]. 孔敏,胡偉,莫健華,楊衛(wèi)紅,劉暉暉. 鍛壓技術(shù). 2019(08)
[2]小曲率板材彈塑性校正彎曲回彈分析[J]. 蘇勝偉,李緯民,顧勇飛,劉珍. 塑性工程學(xué)報(bào). 2019(03)
[3]大型夾層結(jié)構(gòu)高精度反射器面板精密成形及型面穩(wěn)定性[J]. 李志光,李東升,郝長嶺,周賢賓,常和生. 塑性工程學(xué)報(bào). 2009(02)
[4]板料成形的回彈預(yù)測(cè)方法研究[J]. 劉海燕,金霞. 機(jī)械制造與自動(dòng)化. 2008(06)
[5]動(dòng)力顯式有限元與模擬退火相結(jié)合的回彈預(yù)測(cè)方法研究[J]. 郭玉琴,李富柱,王小椿,宋維. 中國機(jī)械工程. 2005(23)
[6]反射器夾層面板精密成形原理[J]. 周賢賓,陳連峰,李東升. 北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào). 2004(04)
[7]高精度反射器面板柔性復(fù)合成形數(shù)值模擬[J]. 陳連峰,李東升,周賢賓,常和生. 中國機(jī)械工程. 2004(03)
[8]高精度反射器面板精密成形若干關(guān)鍵技術(shù)研究[J]. 李東升,周賢賓,常和生,陳連峰. 中國機(jī)械工程. 2003(13)
[9]蜂窩芯層的等效彈性參數(shù)[J]. 富明慧,尹久仁. 力學(xué)學(xué)報(bào). 1999(01)
[10]再論彈性大撓度問題von Kármán方程與量子本征值問題Schrǒdinger方程的關(guān)系[J]. 沈惠川. 應(yīng)用數(shù)學(xué)和力學(xué). 1987(06)
本文編號(hào):3019664
【文章來源】:鍛壓技術(shù). 2020,45(07)北大核心
【文章頁數(shù)】:5 頁
【部分圖文】:
夾層結(jié)構(gòu)面板的幾何參數(shù)
對(duì)某緊縮場(chǎng)高精度面板成形精度進(jìn)行預(yù)測(cè),面板是由3層鋁板和兩層蜂窩膠結(jié)構(gòu)組成的雙夾層結(jié)構(gòu)。面板尺寸為:a=1255 mm,b=680 mm,f0=49.7 mm,h=1.5 mm。為保證夾層結(jié)構(gòu)面板的結(jié)構(gòu)剛度,3層鋁板的開縫方式不能重合,開縫方案如圖2所示。利用有限元軟件ABAQUS,建立單層鋁板壓貼模型,離散釘模采用連續(xù)模面替代,模具設(shè)置為剛性體。鋁板開縫寬度為0.8 mm,劃分網(wǎng)格時(shí),沿著縫隙輪廓邊緣對(duì)鋁板進(jìn)行分區(qū),從而保證網(wǎng)格的規(guī)則性?p隙尖端未進(jìn)行特殊處理,模擬時(shí)會(huì)出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象,提取數(shù)據(jù)時(shí)對(duì)應(yīng)力集中點(diǎn)進(jìn)行過濾處理,應(yīng)力集中點(diǎn)的數(shù)量相對(duì)于整個(gè)網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)的數(shù)量是極小的,應(yīng)力集中點(diǎn)對(duì)整個(gè)應(yīng)力水平的影響可以忽略。鋁板采用4節(jié)點(diǎn)全積分殼單元,網(wǎng)格大小為20 mm,有限元幾何模型如圖3所示。鋁板牌號(hào)為LY12CZO,彈性模量為7000 MPa,泊松比ν=0.33。為避免模擬過程中應(yīng)力波的出現(xiàn),設(shè)計(jì)了如圖4所示的平滑加載曲線。分別對(duì)3層鋁板進(jìn)行壓貼仿真,求解各自的臨界貼模壓力,將3層鋁板所得的臨界貼模壓力相加,從而求解出夾層結(jié)構(gòu)壓貼時(shí)所需的總臨界貼模壓力。
利用有限元軟件ABAQUS,建立單層鋁板壓貼模型,離散釘模采用連續(xù)模面替代,模具設(shè)置為剛性體。鋁板開縫寬度為0.8 mm,劃分網(wǎng)格時(shí),沿著縫隙輪廓邊緣對(duì)鋁板進(jìn)行分區(qū),從而保證網(wǎng)格的規(guī)則性?p隙尖端未進(jìn)行特殊處理,模擬時(shí)會(huì)出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象,提取數(shù)據(jù)時(shí)對(duì)應(yīng)力集中點(diǎn)進(jìn)行過濾處理,應(yīng)力集中點(diǎn)的數(shù)量相對(duì)于整個(gè)網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)的數(shù)量是極小的,應(yīng)力集中點(diǎn)對(duì)整個(gè)應(yīng)力水平的影響可以忽略。鋁板采用4節(jié)點(diǎn)全積分殼單元,網(wǎng)格大小為20 mm,有限元幾何模型如圖3所示。鋁板牌號(hào)為LY12CZO,彈性模量為7000 MPa,泊松比ν=0.33。為避免模擬過程中應(yīng)力波的出現(xiàn),設(shè)計(jì)了如圖4所示的平滑加載曲線。分別對(duì)3層鋁板進(jìn)行壓貼仿真,求解各自的臨界貼模壓力,將3層鋁板所得的臨界貼模壓力相加,從而求解出夾層結(jié)構(gòu)壓貼時(shí)所需的總臨界貼模壓力。通過MATLAB軟件擬合出臨界貼模壓力q(x,y)的三維分布圖,如圖5所示。此臨界貼模壓力q(x,y)即為引起夾層結(jié)構(gòu)回彈變形的壓力,通過計(jì)算得出引起夾層結(jié)構(gòu)回彈的平均貼模壓力為1.95×10-4MPa。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]基于AUTOFORM的汽車頂棚沖壓回彈評(píng)估及補(bǔ)償研究[J]. 孔敏,胡偉,莫健華,楊衛(wèi)紅,劉暉暉. 鍛壓技術(shù). 2019(08)
[2]小曲率板材彈塑性校正彎曲回彈分析[J]. 蘇勝偉,李緯民,顧勇飛,劉珍. 塑性工程學(xué)報(bào). 2019(03)
[3]大型夾層結(jié)構(gòu)高精度反射器面板精密成形及型面穩(wěn)定性[J]. 李志光,李東升,郝長嶺,周賢賓,常和生. 塑性工程學(xué)報(bào). 2009(02)
[4]板料成形的回彈預(yù)測(cè)方法研究[J]. 劉海燕,金霞. 機(jī)械制造與自動(dòng)化. 2008(06)
[5]動(dòng)力顯式有限元與模擬退火相結(jié)合的回彈預(yù)測(cè)方法研究[J]. 郭玉琴,李富柱,王小椿,宋維. 中國機(jī)械工程. 2005(23)
[6]反射器夾層面板精密成形原理[J]. 周賢賓,陳連峰,李東升. 北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào). 2004(04)
[7]高精度反射器面板柔性復(fù)合成形數(shù)值模擬[J]. 陳連峰,李東升,周賢賓,常和生. 中國機(jī)械工程. 2004(03)
[8]高精度反射器面板精密成形若干關(guān)鍵技術(shù)研究[J]. 李東升,周賢賓,常和生,陳連峰. 中國機(jī)械工程. 2003(13)
[9]蜂窩芯層的等效彈性參數(shù)[J]. 富明慧,尹久仁. 力學(xué)學(xué)報(bào). 1999(01)
[10]再論彈性大撓度問題von Kármán方程與量子本征值問題Schrǒdinger方程的關(guān)系[J]. 沈惠川. 應(yīng)用數(shù)學(xué)和力學(xué). 1987(06)
本文編號(hào):3019664
本文鏈接:http://sikaile.net/kejilunwen/jinshugongy/3019664.html
最近更新
教材專著