在大型鍛件的實(shí)際生產(chǎn)中常存在低溫沖擊韌度不能滿足要求的情況。本文以大型鍛件的顯微組織為立足點(diǎn),通過(guò)對(duì)42CrMO4風(fēng)電主軸橫截面半徑方向的連續(xù)分解及對(duì)具有不同低溫沖擊韌度的沖擊試樣斷口的對(duì)比分析,初步獲取大型鍛件熱處理前后顯微組織分布規(guī)律及顯微組織與低溫沖擊性能的聯(lián)系,再由同材料小件樣品的鹽浴等溫試驗(yàn),通過(guò)改變等溫溫度與時(shí)間,對(duì)非馬氏體組織在高溫回火后對(duì)低溫沖擊性能造成的影響進(jìn)行探討。結(jié)果表明,42CrMO4鍛后主軸的顯微組織主要為珠光體+塊狀鐵素體,隨皮下深度增加,鐵素體先增多后減少,在皮下90mm處數(shù)量達(dá)到最大值;同時(shí)鍛后的主軸中存在一定帶狀、偽共析組織和少量混晶。而42CrMO4調(diào)質(zhì)主軸的顯微組織以回火索氏體為主,自皮下30mm開(kāi)始出現(xiàn)淺色與回火索氏體類似的“白塊區(qū)”,且隨深度增加,白塊區(qū)由較小較彌散越發(fā)聚集。通過(guò)對(duì)具有不同低溫沖擊韌度的試樣的斷口的形貌及顯微組織對(duì)比,發(fā)現(xiàn)低溫沖擊功較高與較低的沖擊試樣斷口分別以韌窩和解理形貌為主,且隨沖擊功Akv減小,試樣斷口中放射區(qū)所占面積逐漸增大,顯微組織中白塊區(qū)逐漸增多。經(jīng)測(cè)定白塊區(qū)的硬度略低于周邊回火索氏體,差值約為2-3HRC,同時(shí)在... 

【文章來(lái)源】：山東大學(xué)山東省 211工程院校 985工程院校 教育部直屬院校

【文章頁(yè)數(shù)】：97 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖１－１階梯式加熱工藝曲線圖??Ｆｉｇ．?１－１?Ｓｔｅｐｐｅｄ?ｈｅａｔｉｎｇ?ｐｒｏｃｅｓｓ?ｃｕｒｖｅ??

山東大學(xué)碩士學(xué)位論文??其中，鍛后熱處理由兩次正火熱處理組成，最終熱處理為調(diào)質(zhì)熱處理。本??文研究的４２ＣｒＭｏ４風(fēng)電主軸的成品實(shí)物圖如圖１－２所示，其零件圖如圖１－３所示：??／／？參?１??Ｊｎ?廣?＂一?▲??圖１－２?４２ＣｒＭｏ４風(fēng)電主軸實(shí)際圖??Ｆｉｇ．?１－２?Ｐｈｏｔｏｇｒａｐｈ?ｏｆ?４２ＣｒＭｏ４?ｗｉｎｄ?ｐｏｗｅｒ?ｓｐｉｎｄｌｅ??丨１別???（＊?１３００ｊ??＊７１０??“?Ｃ?由?６６６＞?爭(zhēng)６７０±１０??Ｖ?中?６３０）?＃６２０?士?１０?射６０±１０??｜?－１??（杯８０）?（中５２０）??ｊ?Ａ?Ｂ?ｃ?Ｄ?Ｅ??－?—?？?？?■?ｉ?．?ｉｆ—ｉ?？?ｒｕｍ?ａ－—?－???－?－?—?????一?－－—丄ｕ?－????－ｉｕ—ｉ?３????｜?ｒ??＾?２００?＾?ｉｍ?Ｉ?３８０?＾?１１６０??８００?＾??（Ｄｆｔｆ２０）ａ８＾?（３８〇）?＂?（１１?冊(cè)）?（６００＋２００）??４?ｒｍ?＾??ｐ４５６＋２〇ｆ２００）??圖１－３?４２ＣｒＭｏ４常規(guī)風(fēng)電主軸零件圖??Ｆｉｇ．?１?－３?Ｄｒａｗｉｎｇ?ｏｆ?４２ＣｒＭｏ４?ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎａｌ?ｗｉｎｄ?ｐｏｗｅｒ?ｍａｉｎ?ｓｈａｆｔ?ｐａｒｔ??實(shí)際生產(chǎn)中，４２ＣｒＭ〇４風(fēng)電主軸的常規(guī)熱處理工藝如圖１－４所示［２２］。??７??

山東大學(xué)碩士學(xué)位論文??其中，鍛后熱處理由兩次正火熱處理組成，最終熱處理為調(diào)質(zhì)熱處理。本??文研究的４２ＣｒＭｏ４風(fēng)電主軸的成品實(shí)物圖如圖１－２所示，其零件圖如圖１－３所示：??／／？參?１??Ｊｎ?廣?＂一?▲??圖１－２?４２ＣｒＭｏ４風(fēng)電主軸實(shí)際圖??Ｆｉｇ．?１－２?Ｐｈｏｔｏｇｒａｐｈ?ｏｆ?４２ＣｒＭｏ４?ｗｉｎｄ?ｐｏｗｅｒ?ｓｐｉｎｄｌｅ??丨１別???（＊?１３００ｊ??＊７１０??“?Ｃ?由?６６６＞?爭(zhēng)６７０±１０??Ｖ?中?６３０）?＃６２０?士?１０?射６０±１０??｜?－１??（杯８０）?（中５２０）??ｊ?Ａ?Ｂ?ｃ?Ｄ?Ｅ??－?—?？?？?■?ｉ?．?ｉｆ—ｉ?？?ｒｕｍ?ａ－—?－???－?－?—?????一?－－—丄ｕ?－????－ｉｕ—ｉ?３????｜?ｒ??＾?２００?＾?ｉｍ?Ｉ?３８０?＾?１１６０??８００?＾??（Ｄｆｔｆ２０）ａ８＾?（３８〇）?＂?（１１?冊(cè)）?（６００＋２００）??４?ｒｍ?＾??ｐ４５６＋２〇ｆ２００）??圖１－３?４２ＣｒＭｏ４常規(guī)風(fēng)電主軸零件圖??Ｆｉｇ．?１?－３?Ｄｒａｗｉｎｇ?ｏｆ?４２ＣｒＭｏ４?ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎａｌ?ｗｉｎｄ?ｐｏｗｅｒ?ｍａｉｎ?ｓｈａｆｔ?ｐａｒｔ??實(shí)際生產(chǎn)中，４２ＣｒＭ〇４風(fēng)電主軸的常規(guī)熱處理工藝如圖１－４所示［２２］。??７??

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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[2]材料低溫脆性對(duì)LNG船剩余極限強(qiáng)度的影響[J]. 李繼中,唐文勇.  船舶工程. 2015(06)
[3]大型鍛件的鍛造工藝研究進(jìn)展[J]. 田峰,賈琛.  熱加工工藝. 2015(05)
[4]亞溫淬火工藝對(duì)42CrMo4鋼沖擊韌度的影響[J]. 鄭馨秋,姚建柱.  金屬加工(熱加工). 2015(05)
[5]42CrMo鋼的等溫淬火和回火[J]. 文超,董雯,梁會(huì)雷,孫銘炎.  金屬熱處理. 2014(12)
[6]42CrMoA風(fēng)電主軸熱處理工藝[J]. 焦何生.  金屬加工(熱加工). 2014(19)
[7]船用軸鍛件低溫沖擊韌性研究[J]. 賀歡,王浩強(qiáng),張?zhí)K星.  大型鑄鍛件. 2014(05)
[8]30Cr2Ni4MoV鋼消除混晶的方法[J]. 王凱,黨淑娥,何艷,劉志龍.  大型鑄鍛件. 2013(06)
[9]34CrNiMo6風(fēng)電主軸的熱處理工藝[J]. 焦何生.  金屬加工(熱加工). 2013(17)
[10]風(fēng)力發(fā)電機(jī)主軸用材料17CrNiMo6低溫沖擊性能影響因素分析[J]. 苗華軍,王之香,王玉玲.  山西冶金. 2012(01)

碩士論文
[1]30Cr2Ni4MoV鋼熱處理過(guò)程混晶形成機(jī)理及控制[D]. 王凱.太原科技大學(xué) 2013
[2]亞溫淬火40CrNi2Mo鋼低溫性能研究[D]. 張浩.沈陽(yáng)理工大學(xué) 2011
[3]風(fēng)力發(fā)電機(jī)主軸鍛件的化學(xué)成份設(shè)計(jì)及熱處理工藝研究[D]. 楊萍.重慶大學(xué) 2008



本文編號(hào)：2982438