采用不同的始鍛溫度、終鍛溫度和鍛造變形量進(jìn)行了機(jī)械軸承用鋁合金Al-10Si-3Cu-0.5In-0.4Ce成形,并進(jìn)行了室溫和高溫耐磨損性能的測試與分析。結(jié)果表明:隨始鍛溫度、終鍛溫度和鍛造變形量的增加,合金的室溫和高溫磨損體積先減小后增大,室溫和高溫耐磨損性能均先提高后下降。合金的鍛造工藝參數(shù)優(yōu)選為:450℃始鍛溫度、360℃終鍛溫度、30%變形量。 

【文章來源】：熱加工工藝. 2020年17期 北大核心

【文章頁數(shù)】：4 頁

【部分圖文】：

不同始鍛溫度下試樣的磨損體積

圖2是采用410℃和450℃始鍛溫度鍛造的Al-10Si-3Cu-0.5In-0.4Ce鋁合金試樣的高溫磨損表面形貌。從圖2可以看出，410℃始鍛溫度鍛造時(shí)，試樣高溫磨損試驗(yàn)后，其表面出現(xiàn)了較多的磨痕、起皮和大小不一的凹坑，磨痕粗大、且深，磨損程度較嚴(yán)重；而經(jīng)450℃始鍛溫度鍛造的試樣在高溫磨損試驗(yàn)后，其表面的磨損現(xiàn)象得到極大的改善，磨痕細(xì)而淺，基本上未產(chǎn)生起皮與凹坑，呈現(xiàn)出更佳的高溫耐磨損性能。這和上述的機(jī)械軸承鋁合金Al-10Si-3Cu-0.5In-0.4Ce試樣的高溫磨損體積測試結(jié)果是一致的。2.2 不同終鍛溫度對試樣耐磨損性能的影響

經(jīng)不同終鍛溫度鍛造制備的Al-10Si-3Cu-0.5In-0.4Ce鋁合金試樣磨損體積的測試結(jié)果如圖3所示。根據(jù)圖3可知，隨終鍛溫度從340℃提升至380℃，試樣的室溫磨損和高溫磨損體積均先減小后增大，分別在（30～21）×10-3、（75～43）×10-3mm3之間變化波動(dòng)，室溫耐磨損性能和高溫耐磨損性能先提升后下降。在340℃終鍛溫度下，試樣的室溫、高溫磨損體積均最大，分別為30×10-3、75×10-3mm3，此時(shí)試樣的室溫磨損、高溫磨損的程度均最為嚴(yán)重，耐磨損性能最差；當(dāng)終鍛溫度繼續(xù)上升，試樣的室溫磨損體積和高溫磨損體積逐漸減小，當(dāng)終鍛溫度達(dá)到360℃，試樣的室溫、高溫磨損體積達(dá)到最小值，分別為21×10-3、43×10-3mm3，各較340℃終鍛溫度時(shí)減小了30%、42.7%，此時(shí)試樣的室溫耐磨損性能和高溫耐磨損性能均最佳。但終鍛溫度并非越高越好，當(dāng)終鍛溫度為370℃和380℃時(shí)，試樣的室溫、高溫磨損體積均較360℃終鍛時(shí)有所增大，耐磨損性能呈下降趨勢。由此可知，采用360℃終鍛溫度鍛造制備的Al-10Si-3Cu-0.5In-0.4Ce鋁合金試樣的室溫和高溫耐磨損性能均最佳。2.3 不同鍛造變形量對試樣耐磨損性能的影響

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]鋁合金輪轂鍛造組織缺陷有限元分析與工藝優(yōu)化[J]. 陳微,谷艷飛,董春法,楊秀芝,王向杰,官英平.  鍛壓技術(shù). 2018(10)
[2]鍛造工藝參數(shù)對機(jī)械油泵軸高低溫性能的影響[J]. 許棟剛,涂勇.  熱加工工藝. 2018(15)
[3]鋁合金車輪制造技術(shù)及發(fā)展趨勢[J]. 龐午驥,曹振偉,萬金華.  鋁加工. 2017(02)
[4]不同變形方式下稀土微合金化7085鋁合金的組織與性能研究[J]. 徐昊,陳文琳,高妍.  精密成形工程. 2016(02)
[5]軸承疲勞故障試驗(yàn)機(jī)的設(shè)計(jì)與測試[J]. 宋永奇,何杉,李進(jìn),翟爽,丁靜.  徐州工程學(xué)院學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2015(01)
[6]GCr15SiMn軸承圈鍛造及鍛后熱處理[J]. 趙森.  金屬加工(熱加工). 2013(07)



本文編號：2943208