采用Gleeble-3500熱模擬機對Fe-1.3C-5Cr-0.4Mo-0.4V超高碳鋼在溫度為950～1 150℃,變速率為0.01～5s-1,變形量為40%條件下進行熱壓縮模擬試驗。研究Fe-1.3C-5Cr-0.4Mo-0.4V超高碳鋼在熱壓縮過程中變形溫度和應(yīng)變速率對超高碳鋼真應(yīng)力-應(yīng)變曲線,以及對再結(jié)晶組織演變的影響規(guī)律,并構(gòu)建出超高碳鋼本構(gòu)方程。結(jié)果表明,在升高變形溫度和降低應(yīng)變速率的情況下,超高碳鋼更容易發(fā)生再結(jié)晶。在應(yīng)變速率一定時,流變應(yīng)力隨著溫度的升高而降低;在溫度一定時,流變應(yīng)力隨應(yīng)變速率的減小而降低。通過流變應(yīng)力曲線獲得本構(gòu)方程,能夠準確地描述超高碳鋼的流變行為,同時獲得超高碳鋼的激活能為Q=729.37kJ/mol。在微觀組織方面,變形溫度為1 050℃時,應(yīng)變速率由0.01s^-1增加到5s^-1時,晶粒尺寸降幅5.21μm。因此,超高碳鋼應(yīng)該在溫度為1 000～1 050℃和應(yīng)變速率在1～5s^-1下進行熱變形。 

【文章來源】：機械工程學(xué)報. 2020年12期 北大核心

【文章頁數(shù)】：8 頁

【部分圖文】：

試樣尺寸

圖1 試樣尺寸將變形后的試樣，沿中心軸線方向進行切割，對其進行拋磨處理后，使用4%的硝酸酒精進行腐蝕，將試樣沿壓縮方向平行方向放置，使用金相顯微鏡在截面中心位置區(qū)域拍攝金相照片。通過采用Image pro plus(IPP)軟件測量晶粒粒徑大小從而獲得晶粒尺寸大小。具體方法為選取多個晶粒作為樣本，分別對各個晶粒的長軸與短軸尺寸進行測量并統(tǒng)計(圖3)，然后對樣本數(shù)據(jù)取平均值即為晶粒尺寸大小。在測量晶粒長軸與短軸的過程中會出現(xiàn)人為誤差等因素，因此，通過選取多個樣本數(shù)據(jù)求平均值來盡可能地降低誤差。

將變形后的試樣，沿中心軸線方向進行切割，對其進行拋磨處理后，使用4%的硝酸酒精進行腐蝕，將試樣沿壓縮方向平行方向放置，使用金相顯微鏡在截面中心位置區(qū)域拍攝金相照片。通過采用Image pro plus(IPP)軟件測量晶粒粒徑大小從而獲得晶粒尺寸大小。具體方法為選取多個晶粒作為樣本，分別對各個晶粒的長軸與短軸尺寸進行測量并統(tǒng)計(圖3)，然后對樣本數(shù)據(jù)取平均值即為晶粒尺寸大小。在測量晶粒長軸與短軸的過程中會出現(xiàn)人為誤差等因素，因此，通過選取多個樣本數(shù)據(jù)求平均值來盡可能地降低誤差。2 結(jié)果與討論

【參考文獻】：
期刊論文
[1]噴射沉積Al-7Si-0.5Cu-0.5Mg熱變形行為研究[J]. 鄭惠錦,彭云,閻璐,朱若凡.  機械工程學(xué)報. 2018(14)
[2]0Cr17Mn17Mo3NiN奧氏體不銹鋼的熱變形行為及熱加工圖[J]. 卓秀秀,徐桂芳,袁圓,羅銳,程曉農(nóng).  機械工程學(xué)報. 2017(22)
[3]變形速率對Ti-IF鋼和Ti+Ce-IF鋼流變應(yīng)力和顯微組織的影響[J]. 劉香軍,楊吉春,楊昌橋,張文懷,何耀宇,李堃.  金屬熱處理. 2016(10)
[4]變形溫度對IF鋼應(yīng)力-應(yīng)變曲線及組織的影響[J]. 楊吉春,劉香軍,呂艷紅,何耀宇,李堃,楊昌橋.  金屬熱處理. 2016(06)
[5]20CrMnTiH鋼熱壓縮微觀組織演變及動態(tài)再結(jié)晶模型[J]. 馮瑋,徐富家.  塑性工程學(xué)報. 2014(03)
[6]Gleeble-3500熱/力模擬壓縮試驗若干問題的分析與處理[J]. 孫勝英.  理化檢驗(物理分冊). 2012(07)
[7]1.6%C超高碳鋼高溫超塑性研究[J]. 樊亞軍,藺衛(wèi)平,張占領(lǐng),朱杰武,柳永寧,許雁.  熱加工工藝. 2006(11)
[8]超高碳鋼超塑性的研究進展[J]. 李小軍,吳建生,章靖國,史海生,林一堅.  機械工程材料. 2004(02)
[9]1.25C-3.0Si超高碳鋼的變形與組織分析[J]. 羅光敏,吳建生,史海生,林一堅,章靖國.  上海交通大學(xué)學(xué)報. 2003(12)
[10]超細晶超高碳鋼的超塑性研究[J]. 石淑琴,陳光,谷南駒.  新技術(shù)新工藝. 2003(12)



本文編號：2942297