挖掘機(jī)下車(chē)架作為挖掘機(jī)的核心組成部件,不僅控制挖掘機(jī)的行走,還對(duì)上車(chē)架有一定的支撐作用,并有助于工作裝置的實(shí)施,因此對(duì)形位尺寸公差有嚴(yán)格的要求。下車(chē)架的制造工藝是將左右縱梁進(jìn)行加工,然后拼點(diǎn)組裝最終焊接成型,因而尺寸保證能力低。由此,需要優(yōu)化焊接工藝參數(shù)來(lái)抑制或減少焊接變形行為,從而提高焊接生產(chǎn)精度。為了提高焊接質(zhì)量,將影響焊接質(zhì)量的因素分類(lèi)進(jìn)行優(yōu)化,其中主要分為:（1）焊接熱源對(duì)焊接數(shù)值模擬效率至關(guān)重要,尤其針對(duì)尺寸大、結(jié)構(gòu)復(fù)雜的焊接構(gòu)件,焊接熱源對(duì)仿真結(jié)果精度影響重大,因此提出分段移動(dòng)溫控?zé)嵩茨Ｐ?其是將進(jìn)入溫度場(chǎng)的穩(wěn)態(tài)值作為計(jì)算步長(zhǎng),這樣會(huì)使計(jì)算量會(huì)大大降低,除此之外,將計(jì)算步長(zhǎng)適時(shí)加大,由此計(jì)算時(shí)間也會(huì)大大縮短,工作效率得到提高。以工字梁為熱源驗(yàn)證模型,與雙橢球熱源模型進(jìn)行比較,同時(shí)將其焊接順序和方向進(jìn)行優(yōu)化。結(jié)果表明,分段移動(dòng)溫控?zé)嵩磁c雙橢球熱源模型仿真結(jié)果誤差相當(dāng),但計(jì)算效率較為高效。同時(shí),對(duì)工字梁的焊接順序優(yōu)化的結(jié)果是:順序?yàn)樽笙隆疑稀蚁隆笊�、方向�(yàn)橥虻暮附臃桨笧樽顑?yōu)。分段移動(dòng)溫控?zé)嵩茨Ｐ偷奶岢鰧?duì)大型復(fù)雜結(jié)構(gòu)件的數(shù)值模擬研究意義非凡。（2）對(duì)大型復(fù)雜結(jié)構(gòu)件焊接順序... 

【文章來(lái)源】：西安建筑科技大學(xué)陜西省

【文章頁(yè)數(shù)】：88 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

下車(chē)架結(jié)構(gòu)

西安建筑科技大學(xué)碩士學(xué)位論文12斑點(diǎn)上的熱量其不僅分布不均勻，而且還存有中心多、邊緣少等特點(diǎn)，在此基礎(chǔ)上，學(xué)者Eagar和Tsail對(duì)加熱斑點(diǎn)上熱流密度分布進(jìn)行深入的分析研究，并通過(guò)建立高斯數(shù)學(xué)模型進(jìn)行細(xì)致描述[29]，高斯熱源的示意如圖2.1所示。圖2.1高斯熱源模型若無(wú)限長(zhǎng)桿件的橫截面周長(zhǎng)為，則其求得其面積為，當(dāng)面狀熱源以速度為進(jìn)行勻速移動(dòng)時(shí)，則可求得單位面積上的熱功率，=，與移動(dòng)熱源的距離為（＞0，在熱源后方）的溫度分布為式（2-4）。0=[√(2)2++2](>0)（2-4a）0=[√(2)2++2](<0)（2-4b）有關(guān)焊件表面上熱流密度的分布可通過(guò)高斯分布面熱源進(jìn)行詳細(xì)的描述，面熱源模型對(duì)薄板焊接有著極強(qiáng)的實(shí)用性，在其熔深方向上一方面注重?zé)崃康膫鬟f量，另一方面還需注重電弧的弧度，使之能夠滿足熔深較大的焊接需求，但不可否認(rèn)的是，在厚板的焊接中此熱源模型存在一定的局限性。2.3.4體熱源模型通過(guò)對(duì)以上幾種熱源模型進(jìn)行分析了解到其都存有一個(gè)共同點(diǎn)，在進(jìn)行求取溫度分布時(shí)僅僅計(jì)算了熔池前后對(duì)稱(chēng)后的積分，但卻忽視熔池能量分布均衡與否。20世紀(jì)90年代學(xué)者Goldak正式提出雙橢球熱源模型，該模型與高速面

西安建筑科技大學(xué)碩士學(xué)位論文13熱源存在極大的關(guān)聯(lián)性，考慮到電弧中心的重要性并以此為界將其分為前后兩部分，對(duì)這兩部分分別用兩個(gè)1/4橢球來(lái)描述，在模型中，三個(gè)坐標(biāo)軸表示不同的方向，每個(gè)方向都存有衰減，其方式與高斯曲線分布相近[30]。該熱源模型如圖2.2所示。圖2.2雙橢球熱源模型由圖可知，熱源模型存在兩個(gè)均分布等量的熱流，1、2分別表示兩個(gè)橢球體能量的分配系數(shù)。在該模型中建立三維空間坐標(biāo)系，、、分別表示不同的方向，每個(gè)方向能量衰減的方式都極為統(tǒng)一，均為高斯曲線形式。前后兩部分的雙橢球體熱源模型表達(dá)形式具體如下所示：前半部分橢球體內(nèi)熱流密度公式為式（2-5）：(,,)=6√311√[3(22+22+212)]（2-5）后半部分橢球體內(nèi)熱流密度公式為式（2-6）：(,,)=6√322√[3(22+22+222)]（2-6）2.3.5分段溫控?zé)嵩丛谶M(jìn)行建立熱源模型時(shí)不僅要考慮到熱源的密度，同時(shí)還需精確的計(jì)算出時(shí)間溫度場(chǎng)[31]，這對(duì)焊接大型復(fù)雜的結(jié)構(gòu)件難度很大，需要對(duì)多個(gè)環(huán)節(jié)進(jìn)行計(jì)算。在邊界條件下的熱通量密度和剛性約束加載下，焊接溫度可以被用來(lái)顯示和計(jì)算焊接過(guò)程參數(shù)，如此一來(lái)，計(jì)算量相對(duì)有所減少，這一方法極具實(shí)用性?xún)r(jià)值，為了極高計(jì)算的效率和準(zhǔn)確度還提出一種分段移動(dòng)溫控?zé)嵩捶椒�。在進(jìn)

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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博士論文
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碩士論文
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[2]基于混沌理論的圖像加密算法研究[D]. 馬欣.安徽理工大學(xué) 2019
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[4]基于改進(jìn)粒子群算法的多目標(biāo)優(yōu)化研究[D]. 黃雄文.深圳大學(xué) 2018
[5]挖掘機(jī)中框架焊接變形與殘余應(yīng)力數(shù)值模擬分析[D]. 區(qū)達(dá)銓.西安建筑科技大學(xué) 2018
[6]核電壓力容器安全端焊接接頭殘余應(yīng)力場(chǎng)數(shù)值模擬研究[D]. 李曉波.西安科技大學(xué) 2015
[7]挖掘機(jī)動(dòng)臂焊接殘余應(yīng)力與變形規(guī)律數(shù)值模擬研究[D]. 吳振.西安建筑科技大學(xué) 2015
[8]車(chē)身薄板件焊接變形CAE分析與工藝優(yōu)化研究[D]. 周玉雷.湖南大學(xué) 2015
[9]雙橢球焊接熱源模型一般式的數(shù)值模擬研究[D]. 馬悅.河北工業(yè)大學(xué) 2015
[10]裂紋尖端激光止裂的數(shù)值模擬及分析[D]. 張強(qiáng).大連理工大學(xué) 2014



本文編號(hào)：2937900