通過(guò)拉伸及低溫沖擊試驗(yàn)、光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡及X射線衍射儀,對(duì)Ti70合金板的組織與力學(xué)性能的各向異性進(jìn)行了研究。結(jié)果表明,Ti70合金板熱軋及退火后組織未出現(xiàn)明顯差異,退火過(guò)程中主要以回復(fù)為主,但在高密度位錯(cuò)的剪切帶上出現(xiàn)了一定數(shù)量的再結(jié)晶晶粒。退火態(tài)Ti70合金板橫向屈服強(qiáng)度及低溫沖擊吸收能量都高于縱向,但抗拉強(qiáng)度低于縱向,表現(xiàn)出了明顯的各向異性。退火后Ti70合金板形成了較強(qiáng)的{0002}基面織構(gòu),其晶面法向向RD方向(縱向)偏轉(zhuǎn)±30°,向TD(橫向)方向偏轉(zhuǎn)±41°。由于基面織構(gòu)更向RD方向集中,因此造成了Ti70合金板力學(xué)性能的各向異性。 

【文章來(lái)源】：金屬熱處理. 2020年08期 北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：5 頁(yè)

【部分圖文】：

Ti70合金板熱軋(a1,a2)及退火態(tài)(b1,b2)顯微組織

圖4為晶體取向與拉伸受力方向的示意圖。Ti70合金為近α鈦合金，基面滑移是非常重要的滑移系，拉伸測(cè)試過(guò)程中沿著RD方向拉伸時(shí)，由于受力方向與{0002}晶面夾角較小，滑移系更容易開(kāi)動(dòng)，導(dǎo)致了較低的屈服強(qiáng)度，在之后的拉伸斷裂過(guò)程中可發(fā)生更為嚴(yán)重的位錯(cuò)交集和加工硬化，因此表現(xiàn)為較高的抗拉強(qiáng)度及較低的屈強(qiáng)比。沿TD方向拉伸時(shí)，受力方向與{0002}晶面夾角相對(duì)較大，滑移系不易開(kāi)動(dòng)，需要更大的外力來(lái)開(kāi)動(dòng)滑移系，因此屈服強(qiáng)度較高，屈服之后更容易產(chǎn)生應(yīng)力集中導(dǎo)致較低的抗拉強(qiáng)度與高的屈強(qiáng)比，相似的試驗(yàn)結(jié)果在其它文獻(xiàn)中也有報(bào)道[3,13-17]。圖3 退火態(tài)Ti70合金板的{0002}和{1010}極圖

圖2 退火態(tài)Ti70合金板橫縱向沖擊斷口顯微組織(a1,b1)與截面放射區(qū)的形貌(a2,b2)(a1,a2)橫向;(b1,b2)縱向圖4 晶體取向與拉伸受力方向示意圖

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]船舶用Ti70合金在人工海水中的腐蝕行為研究[J]. 郝曉博,劉茵琪,李渤渤,張強(qiáng).  腐蝕科學(xué)與防護(hù)技術(shù). 2019(01)
[2]含鈮低溫取向硅鋼熱軋板及�；宓目棙�(gòu)演變[J]. 李洋,馮運(yùn)莉,王凱琳,孔鵬飛.  金屬熱處理. 2018(05)
[3]50W470無(wú)取向硅鋼熱軋板的組織與織構(gòu)演變[J]. 鄒翔,項(xiàng)利,仇圣桃,陸建生.  金屬熱處理. 2017(02)
[4]退火溫度和冷卻速率對(duì)TC4鈦合金組織和性能的影響[J]. 徐戊矯,譚玉全,龔利華,章磊.  稀有金屬材料與工程. 2016(11)
[5]熱軋TC4鈦合金力學(xué)性能各向異性及影響因素分析[J]. 駱雨萌,劉金旭,李樹(shù)奎,李沐,高伶俐.  稀有金屬材料與工程. 2014(11)
[6]TC4鈦合金軋板的織構(gòu)對(duì)動(dòng)態(tài)力學(xué)性能影響[J]. 尤振平,惠松驍,葉文君,于洋,劉睿.  稀有金屬. 2012(01)
[7]中國(guó)船用鈦合金的研究和發(fā)展[J]. 陳軍,趙永慶,常輝.  材料導(dǎo)報(bào). 2005(06)



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