微軋制下高碳馬氏體鋼的超延展性與尺度效應(yīng)
【圖文】:
⒃錆粕璞?稱為3M軋機(micrometal-formingmill).該軋機可進行壓縮、剪切、拉伸組合軋制,最小厚度可達微米級[22].采用3M軋機對9SiCr淬火鋼進行微軋制實驗,希望以此突破高碳馬氏體鋼這類硬脆材料難以塑性變形的瓶頸.2實驗材料及方法實驗材料為9SiCr鋼,其化學(xué)成分如表1所示.首先將幾何尺寸為20mm×15mm的原料進行820°C×1.5h加熱保溫后淬火處理(水淬),然后用砂紙磨去試樣表面的氧化層,最后用線切割機分別加工出兩種厚度試樣:1200μm厚的試樣A,400μm厚的試樣B.室溫下的微軋制實驗在前述的3M軋機上進行,如圖1所示.該軋機工作輥直徑50mm,支撐輥直徑100mm,輥面寬120mm,名義軋制速度40mm/s(未考慮前滑),微軋制工藝參數(shù)如表2所示.表1實驗鋼的化學(xué)成分(wt%)元素CSiCrSPFe含量0.861.251.05<0.03<0.03Bal.圖1(網(wǎng)絡(luò)版彩圖)自主研制開發(fā)的3M微成形軋機表29SiCr淬火鋼微軋制工藝參數(shù)軋制參數(shù)道次軋前厚度(m)軋后厚度(m)壓下率(%)試樣A1120011038.0試樣B140029925.3229923820.4323815933.2415912123.951219719.8將淬火態(tài)以及冷軋態(tài)的實驗樣品制成金相試樣,金相試樣經(jīng)過機械研磨、拋光后,用4%的硝酸酒精腐蝕,并通過光學(xué)顯微鏡(LeicaDM2700)和掃描電鏡(FEIQuanta600)進行顯微組織觀察,觀察面為試樣的縱截面.利用維氏硬度儀(THV-5M)對淬火態(tài)以及冷軋態(tài)的試樣進行顯微硬度測試,施加載荷0.5kg,加載時間為15s.3實驗結(jié)果3.1高碳馬氏體鋼的軋制延展率為了真實反映軋制過程中高碳馬氏體鋼圓片的塑性,參考單向拉伸時延伸率的表示方法,采用延展率β來計算相對變形量:max=,l(1)其中l(wèi)max為軋后試樣的最大長度,φ為軋前圓片直徑.觀察和計算表明,厚度為1200m的試樣只經(jīng)過一道次軋制,其頭部?
中國科學(xué):技術(shù)科學(xué)2015年第45卷第11期1189圖2(網(wǎng)絡(luò)版彩圖)不同厚度9SiCr馬氏體鋼的冷軋塑性比較(a)微軋制前后試樣A的形貌;(b)微軋制前后試樣B的形貌;(c)延展率215%的試樣B;(d)延展率215%的試樣彎曲變形圖4(c)所示;第三道次微軋制后延展率已達到100%,劇烈塑性變形已使原奧氏體晶界、馬氏體形貌變得模圖3不同延展率下400μm厚9SiCr馬氏體鋼的硬度糊不清,只能觀察到平行于軋制方向的纖維組織,如圖4(d)所示.4討論淬火態(tài)9SiCr鋼的硬度高達610Hv,馬氏體鋼具有如此高的硬度是因為固溶強化、相變強化和時效強化三種強化方式共同作用的結(jié)果.盡管理論上還可通過形變強化方式使其硬度得到進一步提高,然而實驗結(jié)果表明,厚度為1200μm的試樣A在延展率僅為8%時就在頭部和邊端部出現(xiàn)裂紋(圖2(a)),這表明通過冷軋變形提高常規(guī)尺度高碳淬火鋼的硬度是難以做到的.為了研究幾何尺度對塑性的影響,制備了400μm厚的9SiCr馬氏體鋼,令人驚喜地發(fā)現(xiàn)淬火態(tài)9SiCr薄軋件實現(xiàn)了無缺陷冷軋大變形,延展率達到215%.9SiCr馬氏體鋼形變的同時,加工硬化也在發(fā)生,因形變強化而使9SiCr馬氏體鋼的硬度提高了39%,達到850Hv.這些結(jié)果讓我們不得不重新審視“尺度效應(yīng)”的作用,需要研究微軋制不同于常規(guī)軋制的變形行為.4.1負輥縫軋制的作用分析可知,如果軋件厚度小于或等于軋機牌坊與輥系在垂直方向的彈性變形量時,必須采用負輥縫軋制才能實現(xiàn)對軋件的壓縮變形.具體做法是:在軋件咬入輥縫之前,施加適當(dāng)?shù)念A(yù)壓緊力把上下兩支軋輥預(yù)先壓靠,軋件咬入后在軋制力的作用下,軋機和軋輥的進一步彈性變形導(dǎo)致在軋件寬度范圍內(nèi)出現(xiàn)與軋件厚度近似相等的有載輥縫(忽略軋件在離開變形區(qū)后的彈性變形),在軋件寬度范圍之外上下兩支軋輥仍然保持接觸狀態(tài),如圖5(b)所示.此時
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