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6063鋁管擠壓成形過程的熱力耦合數(shù)值模擬

發(fā)布時(shí)間:2017-01-04 14:30

  本文關(guān)鍵詞:6063鋁管擠壓成形過程的熱力耦合數(shù)值模擬,由筆耕文化傳播整理發(fā)布。


《太原理工大學(xué)》 2004年

6063鋁管擠壓成形過程的熱力耦合數(shù)值模擬

陳志英  

【摘要】:金屬塑性成形過程模擬是實(shí)現(xiàn)在短周期內(nèi),以低成本設(shè)計(jì)出參數(shù)合理的模具,生產(chǎn)出高質(zhì)量產(chǎn)品的關(guān)鍵技術(shù),它可以實(shí)時(shí)描述整個(gè)金屬塑性成形過程,而要成功實(shí)現(xiàn)擠壓成形工藝的過程模擬,依賴于許多因素:包括本構(gòu)關(guān)系、初始坯料高徑比、型材和模具尺寸、摩擦、溫度、沖頭速度等。其中,本構(gòu)關(guān)系是影響模擬結(jié)果準(zhǔn)確性的重要因素之一。 壓縮試驗(yàn)是用來確定材料流動(dòng)應(yīng)力—應(yīng)變曲線(流動(dòng)曲線)常用的方法,但即使在潤滑條件下,模具和試件界面間的摩擦也會(huì)不可避免地導(dǎo)致試件出現(xiàn)鼓肚,從而影響了流動(dòng)曲線的準(zhǔn)確性。由于試件變形終了的尺寸是容易被測量的,根據(jù)試件變形終了最大和最小直徑定義鼓度θ,,本文采用數(shù)值模擬和壓縮實(shí)驗(yàn)相結(jié)合的方法,由鼓度θ估算摩擦因子(鼓度法),然后去除摩擦因素的影響,最終得到AA6063的真實(shí)流動(dòng)曲線和本構(gòu)方程。 首先,用DEFORM-3D對鋁合金AA2017初始高徑比H/D為1 太原理工大學(xué)碩士學(xué)位論文 和1.5的兩圓柱體試件進(jìn)行墩粗模擬試驗(yàn),得到相應(yīng)兩組鼓度 與摩擦因子、應(yīng)變、高徑比間的關(guān)系曲線,并給出回歸方程, 又對多組材料做模擬試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)鼓度與摩擦因子間關(guān)系受材料 軟硬冷熱的影響不大,所得關(guān)系曲線具有廣泛適用性,可作為 估算摩擦因子的標(biāo)定曲線,進(jìn)而依據(jù)鼓度數(shù)據(jù)來修正流動(dòng)應(yīng)力。 其次,在Gleeble一1500熱模擬機(jī)上,對17組AA6063鋁合金試 件(H/D=l .5)進(jìn)行了熱塑性試驗(yàn),利用上述H/D=1 .5時(shí)的標(biāo)定曲 線估計(jì)出該材料圓柱體墩粗試驗(yàn)時(shí)接觸面上的各組摩擦因子大 小,再利用主應(yīng)力求解公式剔除試驗(yàn)中摩擦的影響,獲得應(yīng)變 速率為2.5、4、6.4、10,變形溫度為400oC,440’C,4800C, 520℃條件下的真實(shí)流動(dòng)應(yīng)力曲線,分析表明未經(jīng)修正的應(yīng)力值 比真實(shí)應(yīng)力值最大高出百分之十八,因此對其修正是十分必要 的,否則會(huì)給后續(xù)的模擬研究結(jié)果及數(shù)據(jù)分析帶來較大誤差。 進(jìn)一步分析表明:不論試驗(yàn)時(shí)試件端面是否有潤滑,用鼓度推 算摩擦因子,二者最終修正后的真實(shí)應(yīng)力一應(yīng)變曲線非常接近, 表明試驗(yàn)中的潤滑條件對該方法的影響可以忽略不計(jì);然后給 出AA6O63鋁合金高溫時(shí)的粘塑性本構(gòu)方程模型并回歸出方程中 的系數(shù),回歸曲線與試驗(yàn)數(shù)據(jù)的相關(guān)系數(shù)高達(dá)0.99。 將上述試驗(yàn)所得本構(gòu)方程作為有限元模擬時(shí)的材料模型, 太原理工大學(xué)碩士學(xué)位論文 在DEFORM一3D平臺(tái)上對AA6O63鋁管平面分流組合模熱擠壓成形 工藝進(jìn)行熱力藕合模擬,通過對成形過程應(yīng)力、應(yīng)變場和溫度 場分析,揭示了擠壓成形的金屬流動(dòng)規(guī)律,對工藝和模具設(shè)計(jì) 具有一定的理論指導(dǎo)意義和實(shí)際應(yīng)用價(jià)值。

【關(guān)鍵詞】:
【學(xué)位授予單位】:太原理工大學(xué)
【學(xué)位級別】:碩士
【學(xué)位授予年份】:2004
【分類號】:TG376
【目錄】:

  • 一 緒論12-24
  • 1 引言12-13
  • 2 材料流動(dòng)應(yīng)力曲線研究綜述13-18
  • 3 鋁型材生產(chǎn)現(xiàn)狀及動(dòng)態(tài)18-21
  • 4 本文研究的主要內(nèi)容21-24
  • 二 金屬塑性成形過程模擬技術(shù)24-39
  • 1 剛塑性有限元數(shù)值模擬27-32
  • (1) 剛塑性材料的基本假設(shè)27-28
  • (2) 剛塑性力學(xué)的基本方程和邊值問題28-29
  • (3) 剛塑性有限元變分原理29-31
  • (4) 剛粘塑性有限元法31-32
  • 2 熱力耦合分析32-35
  • (1) 溫度場分析32-33
  • (2) 變形與溫度場之間的相互影響33-34
  • (3) 熱力耦合分析的主要步驟34-35
  • 3 仿真系統(tǒng)組織結(jié)構(gòu)35-37
  • 4 DEFORM-3D軟件介紹37-39
  • 三 鐓粗實(shí)驗(yàn)中摩擦與鼓度的關(guān)系研究39-55
  • 1 引言39-41
  • 2 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)41-44
  • (1) 幾何建模42
  • (2) 有限元模擬參數(shù)42-44
  • 3 數(shù)據(jù)提取及分析44-50
  • (1) 數(shù)據(jù)提取44-48
  • (2) 鼓度與應(yīng)變、摩擦的回歸方程48-50
  • 4 材料對應(yīng)變-鼓度關(guān)系的影響(軟硬冷熱對比)50-55
  • (1) 材料軟硬的影響50-52
  • (2) 材料冷熱的影響52-55
  • 四 AA6063材料應(yīng)力應(yīng)變曲線的測定及修正55-71
  • 1 實(shí)驗(yàn)方法及數(shù)據(jù)處理56-59
  • (1) 實(shí)驗(yàn)方法56-58
  • (2) 試驗(yàn)結(jié)果及數(shù)據(jù)處理58-59
  • 2 用摩擦與鼓度的相關(guān)性求摩擦因子59-60
  • 3 繪制真實(shí)應(yīng)力-應(yīng)變曲線60-65
  • 4 本構(gòu)方程的數(shù)據(jù)擬合65-71
  • 五 AA6063鋁管擠壓成形熱力耦合數(shù)值模擬71-96
  • 1 分流組合模的一般結(jié)構(gòu)和特點(diǎn)72-73
  • (1) 一般結(jié)構(gòu)72
  • (2) 特點(diǎn)72-73
  • 2 幾何建模73-74
  • 3 材料模型74-76
  • 4 熱力耦合分析處理及模擬參數(shù)76-79
  • 5 邊、初值條件確定79-85
  • (1) 初始條件79-80
  • (2) 摩擦條件80-81
  • (3) 邊界條件81-85
  • 6 模擬結(jié)果及分析85-96
  • (1) 外形變化85-87
  • (2) 溫度場87-91
  • (3) 應(yīng)力場91-92
  • (4) 應(yīng)變場92-93
  • (5) 載荷行程圖93-94
  • (6) 速度場94-96
  • 六 結(jié)論96-98
  • 參考文獻(xiàn)98-102
  • 致謝102-103
  • 攻讀學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文目錄103
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      本文關(guān)鍵詞:6063鋁管擠壓成形過程的熱力耦合數(shù)值模擬,由筆耕文化傳播整理發(fā)布。



    本文編號:234043

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