本文關(guān)鍵詞：預(yù)形變熱處理對(duì)ZM6鎂合金組織和性能的影響

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【摘要】：為進(jìn)一步提高ZM6鎂合金T6態(tài)的力學(xué)性能，在原T6熱處理工藝的基礎(chǔ)上，通過在固溶處理后和時(shí)效處理前進(jìn)行預(yù)形變處理，利用金相(OM)、透射電鏡(TEM)、X射線衍射(XRD)、掃描電鏡(SEM)、硬度和室溫拉伸等分析測(cè)試方法，研究預(yù)形變量對(duì)ZM6鎂合金組織和性能的影響。 通過調(diào)控預(yù)拉伸形變量，，研究預(yù)拉伸形變量對(duì)固溶后預(yù)拉伸態(tài)、時(shí)效態(tài)的組織和性能的影響。隨著預(yù)拉伸形變量（2%-10%）的增加，固溶后預(yù)形變態(tài)組織中孿晶數(shù)量逐漸增加，析出以桿狀含Zr、Zn為主的第二相；經(jīng)過時(shí)效后，雖然孿晶數(shù)量未見明顯變化，但是預(yù)形變促進(jìn)了析出相的析出，部分第二相的形態(tài)從針棒狀變?yōu)閺澢鸂睢＝?jīng)過預(yù)拉伸的ZM6，在0°方向上，隨著形變量增加，合金的強(qiáng)度先增大后趨于平緩，延伸率逐漸減小，形變量為8%時(shí)，合金的抗拉強(qiáng)度達(dá)到最大值297MPa，當(dāng)形變量達(dá)到10%時(shí)，合金的延伸率下降到4%；在90°方向上，隨著形變量的增加，合金的強(qiáng)度和延伸率均逐漸提高，當(dāng)形變量為10%時(shí)，合金的抗拉強(qiáng)度和延伸率達(dá)到290MPa、11%。經(jīng)預(yù)拉伸形變的ZM6，拉伸試樣以穿晶、沿晶混合的方式發(fā)生斷裂，裂紋多數(shù)源于粗大的Zr析出相，隨著延伸率的增大，穿晶斷裂比例增大，斷口逐漸表現(xiàn)出韌脆混合的斷裂形貌。 通過調(diào)控預(yù)壓縮形變量，研究預(yù)壓縮形變量對(duì)固溶后預(yù)壓縮態(tài)、時(shí)效態(tài)組織和性能的影響。隨著預(yù)拉伸量（2%-16%）的增加，固溶后預(yù)形變態(tài)組織中孿晶數(shù)量逐漸增加，與預(yù)拉伸形變?cè)嚇酉啾龋谙嗤巫兞肯�，預(yù)壓縮形變的試樣，孿晶的寬帶更大，析出相更彌散。經(jīng)過預(yù)壓縮的ZM6，在0°方向上，合金的強(qiáng)度和延伸率都隨著形變量的增加先增大后趨于平緩，當(dāng)形變量為14%時(shí)，合金的抗拉強(qiáng)度和延伸率達(dá)到275MPa、14%；在90°方向上，隨著形變量的增加，合金的強(qiáng)度先增大后減小，延伸率逐漸減小，形變量為8%時(shí)，合金的抗拉強(qiáng)度達(dá)到315MPa，形變量達(dá)到14%時(shí)，合金的延伸率下降到4.5%。經(jīng)預(yù)壓縮形變的ZM6，試樣斷裂機(jī)制和規(guī)律與預(yù)拉伸形變相差不大。 綜上所述，預(yù)形變熱處理與T6熱處理比較，常溫抗拉強(qiáng)度提高31%，ZM6鎂合金的力學(xué)性能顯著提高，優(yōu)化出的最佳的預(yù)形變熱處理工藝為：540℃×14h+90°預(yù)壓縮8%的形變量+200℃×8h。
【關(guān)鍵詞】：預(yù)形變 固溶 時(shí)效 ZM6
【學(xué)位授予單位】：哈爾濱理工大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2015
【分類號(hào)】：TG146.22;TG166.4
【目錄】：

• 摘要5-7
• Abstract7-11
• 第1章 緒論11-17
• 1.1 課題研究的背景及意義11-12
• 1.2 耐熱稀土鎂合金國(guó)內(nèi)外發(fā)展?fàn)顩r12-13
• 1.3 形變熱處理工藝13-14
• 1.4 鎂合金塑性形變機(jī)制14-16
• 1.4.1 滑移15
• 1.4.2 孿生15
• 1.4.3 晶界滑動(dòng)15-16
• 1.5 課題研究的主要內(nèi)容16-17
• 第2章 試驗(yàn)方案和試驗(yàn)方法17-25
• 2.1 試驗(yàn)流程17-18
• 2.2 試驗(yàn)材料及制備18
• 2.2.1 試驗(yàn)材料18
• 2.2.2 熔煉澆鑄18
• 2.3 試驗(yàn)方案18-22
• 2.3.1 預(yù)拉伸形變?cè)囼?yàn)方案19-21
• 2.3.2 預(yù)壓縮形變?cè)囼?yàn)方案21-22
• 2.4 力學(xué)性能試驗(yàn)22-24
• 2.4.1 硬度試驗(yàn)22-23
• 2.4.2 拉伸試驗(yàn)23-24
• 2.5 顯微組織觀察與分析24-25
• 2.5.1 金相組織觀察24
• 2.5.2 斷口組織觀察24
• 2.5.3 透射顯微形貌觀察24
• 2.5.4 XRD 物相分析24-25
• 第3章 預(yù)拉伸形變對(duì) ZM6 組織和性能的影響25-44
• 3.1 引言25
• 3.2 ZM6 組織25-27
• 3.3 預(yù)拉伸形變量對(duì) ZM6 組織的影響27-30
• 3.3.1 預(yù)拉伸形變量對(duì) ZM6 固溶后預(yù)拉伸態(tài)組織的影響27-28
• 3.3.2 拉伸預(yù)變對(duì) ZM6 時(shí)效態(tài)形組織的影響28-30
• 3.4 預(yù)拉伸形變量對(duì) ZM6 力學(xué)性能的影響30-34
• 3.4.1 預(yù)拉伸形變量對(duì) ZM6 硬度的影響30-31
• 3.4.2 預(yù)拉伸形變量對(duì) ZM6 時(shí)效態(tài)強(qiáng)度的影響31-33
• 3.4.3 預(yù)拉伸形變量對(duì) ZM6 時(shí)效態(tài)延伸率的影響33-34
• 3.5 預(yù)拉伸形變量對(duì)斷口組織的影響34-40
• 3.5.1 預(yù)拉伸 0°方向斷口組織34-37
• 3.5.2 預(yù)拉伸 90°方向斷口組織37-40
• 3.6 討論和分析40-42
• 3.7 本章小結(jié)42-44
• 第4章 預(yù)壓縮形變對(duì) ZM6 組織和性能的影響44-60
• 4.1 引言44
• 4.2 預(yù)壓縮形變量對(duì) ZM6 組織的影響44-47
• 4.2.1 預(yù)壓縮形變量對(duì) ZM6 固溶后預(yù)壓縮形變態(tài)組織的影響44
• 4.2.2 預(yù)壓縮形變量對(duì) ZM6 時(shí)效態(tài)組織的影響44-47
• 4.3 預(yù)壓縮形變量對(duì) ZM6 力學(xué)性能的影響47-51
• 4.3.1 預(yù)壓縮形變量對(duì) ZM6 硬度的影響48
• 4.3.2 預(yù)壓縮形變量對(duì) ZM6 時(shí)效態(tài)強(qiáng)度的影響48-49
• 4.3.3 預(yù)壓縮形變量對(duì) ZM6 時(shí)效態(tài)延伸率的影響49-51
• 4.4 預(yù)壓縮形變量對(duì)斷口組織的影響51-57
• 4.4.1 預(yù)壓縮 0°方向斷口組織51-53
• 4.4.2 預(yù)壓縮 90°方向斷口組織53-57
• 4.5 討論和分析57-58
• 4.6 本章小結(jié)58-60
• 結(jié)論60-61
• 參考文獻(xiàn)61-65
• 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文65-66
• 致謝66

【參考文獻(xiàn)】

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本文編號(hào)：1108295