彈頭在擠進(jìn)過程中,由于受到火藥燃?xì)鈮毫�、�?dǎo)轉(zhuǎn)側(cè)力、擠進(jìn)阻力以及高溫的作用,加之槍/彈之間摩擦特性的不同,使得彈頭容易發(fā)生變形和損傷,而膛線截面形狀的不同,將導(dǎo)致彈頭擠進(jìn)中的動(dòng)態(tài)應(yīng)力變化的差異,因此深入分析彈頭在不同槍管截面形狀下的擠進(jìn)受力變化,對(duì)于改進(jìn)彈頭設(shè)計(jì)具有重要的意義。本文以不同槍管膛線截面形狀下的彈頭為研究對(duì)象,通過理論分析,數(shù)值仿真、試驗(yàn)驗(yàn)證的方法,分析不同槍管膛線截面形狀下的彈頭擠進(jìn)過程中的動(dòng)態(tài)應(yīng)力變化問題,揭示了不同膛線截面形狀與彈頭擠進(jìn)的關(guān)系。為進(jìn)一步研究槍/彈匹配設(shè)計(jì)提供一定的數(shù)據(jù)支持和理論依據(jù)。本文主要研究內(nèi)容如下:(1)根據(jù)經(jīng)典內(nèi)彈道理論,考慮不同截面形狀對(duì)內(nèi)彈道膛壓的影響,建立修改后的內(nèi)彈道模型,采用四階龍格庫塔法,編制內(nèi)彈道計(jì)算程序,獲得槍管不同膛線截面形狀下的的膛壓-時(shí)間曲線。根據(jù)槍管不同膛線截面形狀下的火藥氣體壓力,分析彈頭膛內(nèi)運(yùn)動(dòng)所受到的導(dǎo)轉(zhuǎn)側(cè)力,擠進(jìn)阻力,并將準(zhǔn)靜態(tài)擠進(jìn)阻力與試驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比,驗(yàn)證準(zhǔn)靜態(tài)擠進(jìn)阻力計(jì)算公式的正確性。(2)根據(jù)熱傳導(dǎo)理論,運(yùn)用有限差分法,建立槍管瞬態(tài)熱傳導(dǎo)的理論模型,使用MATLAB軟件編譯火藥燃?xì)馀c槍管內(nèi)壁、槍管壁厚熱傳導(dǎo)的計(jì)...

【文章頁數(shù)】：85 頁

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖2-1不同膛線截面形狀下的膛壓時(shí)間曲線

式中，步長1=+iihxx，1K、2K、3K、4K的值如下：1213243(,)11(,)2211(,)22(,)==++=++=++iiiiiiiiKhfxyKhfxyKKhfxhyKKhfxhyK（2-12）2.1.3槍管不同膛線截面形狀對(duì)火藥燃?xì)鈮毫Φ挠绊憦楊^在火藥燃?xì)獾淖?...

圖2-2彈頭受力示意圖

從圖2-1可以看出，矩形膛線下的火藥燃?xì)鈮簭?qiáng)最大值大于梯形膛線下的最大值，多弧形和多邊弧形下的最大膛壓相近，其值小于矩形膛線和梯形膛線。將梯形膛線、多弧形膛線、多邊弧形膛線下的最大膛壓值與矩形膛線作比較，如表2-1所示。表2-1不同膛線截面形狀下的最大膛壓Table2-1Maxi....

圖2-3導(dǎo)轉(zhuǎn)側(cè)力與摩擦阻力Figure2-3Resistanceandfrictionalresistanceontheguideside

24(tan)(tan)tan2(1tan)μθθθμθ+++=spdxzsIdMxxxAPFddt（2-23）式中：=cossinμθμθnnxsWF（擠進(jìn)或刻槽之后）（2-24）若在擠進(jìn)過程中，考慮坡膛角φ對(duì)軸向摩擦力nF的影響，同時(shí)在彈頭軸向運(yùn)動(dòng)相反的方向上有一個(gè)法向載荷n....

圖2-4彈頭擠進(jìn)膛線示意圖

以上各式中：0111=2tantanbddsφα,121=2()tanφ()bbddssdd，01=(+)π++abcddabab在上述的擠進(jìn)阻力函數(shù)表達(dá)式中，影響擠進(jìn)阻力的主要因素主要有φ、α、μ與σ；使用擠進(jìn)阻力函數(shù)表達(dá)式計(jì)算坡膛角為3o30′的擠進(jìn)阻力，其計(jì)算得到的數(shù)值曲線....

本文編號(hào)：3984284