軌控式直/氣復(fù)合導(dǎo)彈控制與制導(dǎo)方法研究
發(fā)布時間:2022-01-14 05:28
隨著現(xiàn)代軍事技術(shù)的要求,導(dǎo)彈向著高速和高機(jī)動性的方向不斷發(fā)展,這就對攔截彈的機(jī)動能力以及制導(dǎo)精度提出了更高的要求。由于傳統(tǒng)的導(dǎo)彈不能有效的跟蹤制導(dǎo)指令,因此其制導(dǎo)精度隨著目標(biāo)運(yùn)動的高機(jī)動性而不斷降低。為了有效的攔截目標(biāo),改善導(dǎo)彈的機(jī)動性能以及制導(dǎo)精度,考慮引入側(cè)向直接力的軌控式導(dǎo)彈進(jìn)行研究。本文以大氣層內(nèi)某型攔截導(dǎo)彈為研究背景,通過對軌控式直/氣復(fù)合導(dǎo)彈特點(diǎn)的分析,研究了直/氣復(fù)合控制與制導(dǎo)策略。首先,針對導(dǎo)彈攔截目標(biāo)的數(shù)學(xué)模型,建立導(dǎo)彈整個導(dǎo)引系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型,包括導(dǎo)彈與目標(biāo)相對運(yùn)動數(shù)學(xué)模型,導(dǎo)彈在俯仰通道、偏航通道、滾轉(zhuǎn)通道的數(shù)學(xué)模型。其次,研究了導(dǎo)彈經(jīng)典比例導(dǎo)引,通過滑模變結(jié)構(gòu)控制理論,設(shè)計分析了最優(yōu)滑模導(dǎo)引律以及離散滑模導(dǎo)引律,通過編寫程序仿真分析,得出系能最優(yōu)的導(dǎo)引律,為導(dǎo)彈控制系統(tǒng)優(yōu)化制導(dǎo)指令。再次,研究了軌控式導(dǎo)彈直接力/氣動力復(fù)合控制系統(tǒng),基于古典控制理論頻域方法設(shè)計了直接側(cè)向力/氣動力復(fù)合控制系統(tǒng),依據(jù)一定的頻域性能指標(biāo),設(shè)計了氣動力控制器;并且基于滑模變結(jié)構(gòu)控制理論設(shè)計分析了導(dǎo)彈直接力/氣動力復(fù)合控制系統(tǒng)。通過數(shù)學(xué)仿真可知,該復(fù)合控制系統(tǒng)的過載響應(yīng)動態(tài)性能要優(yōu)于氣動力...
【文章來源】:哈爾濱工程大學(xué)黑龍江省 211工程院校
【文章頁數(shù)】:82 頁
【學(xué)位級別】:碩士
【部分圖文】:
美國PAC-3攔截彈
哈爾濱工程大學(xué)碩士學(xué)位論文根據(jù)提供側(cè)向直接力的燃?xì)獍l(fā)動機(jī)在導(dǎo)彈上的安裝位置的不同,直接力/氣動力復(fù)合控制模式又可分為姿控式、軌控式和姿軌控式[4]:(1) 姿控式,是導(dǎo)彈的側(cè)向直接力發(fā)動機(jī)安裝在離導(dǎo)彈的質(zhì)心有一定的距離處,所以直接力能夠在短時間內(nèi)對導(dǎo)彈產(chǎn)生較大的作用力矩,能夠使導(dǎo)彈快速建立攻角,從而快速得到可用過載。姿控復(fù)合模式的實質(zhì)就是通過側(cè)向力所提供的力矩快速建立攻角,由所需的攻角產(chǎn)生的氣動力來提供可用過載。導(dǎo)彈的直接力能夠大大減小導(dǎo)彈攻角建立的時間。例如:美國 PAC-3 防御系統(tǒng)中的 ERINT 增程攔截彈,如圖 1.1 所示,在導(dǎo)彈頭部的位置上均勻分布安裝了 180 個固體脈沖發(fā)動機(jī),通過直接力發(fā)動機(jī)給導(dǎo)彈提供所需的側(cè)向力,從而快速改變導(dǎo)彈的運(yùn)動姿態(tài),為攔截末制導(dǎo)階段提供快速機(jī)動響應(yīng)能力。
復(fù)合控制系統(tǒng)的設(shè)計則可以針對舵系統(tǒng)的特性設(shè)計氣動力控制子系統(tǒng),針對直接力發(fā)動機(jī)的特性設(shè)計直接力控制子系統(tǒng)。直接力與氣動力作用下,導(dǎo)彈復(fù)合控制系統(tǒng)設(shè)計方案如圖4.1所示:ycnyc1nyc2ny1ny2nyn++圖 4.1 直接力與氣動力解耦控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)框圖4.3 指令分解對于導(dǎo)彈的氣動力控制系統(tǒng),氣動舵舵面的偏轉(zhuǎn)角度和偏轉(zhuǎn)速率都是有限的,在舵面偏轉(zhuǎn)角度達(dá)到最大值maxδ 時,所產(chǎn)生的過載為可用過載,記為k1n ,當(dāng)控制指令cn 滿足c k1n < n時,如果不考慮舵系統(tǒng)的延遲特性,則導(dǎo)彈舵系統(tǒng)可以跟蹤過載指令實現(xiàn)對導(dǎo)彈的控制,但在高空時,由于空氣稀薄氣動參數(shù)變小,其響應(yīng)速度緩慢,而當(dāng)c k1n > n時,單純依靠導(dǎo)彈的舵系統(tǒng)來實施控制,很顯然已經(jīng)無法按照制導(dǎo)系統(tǒng)給出的制導(dǎo)指令飛行
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]受輸入飽和約束的導(dǎo)彈直接側(cè)向力/氣動力復(fù)合控制[J]. 胥彪,周荻. 宇航學(xué)報. 2012(11)
[2]直接側(cè)向力與氣動力復(fù)合控制技術(shù)綜述[J]. 魏明英. 現(xiàn)代防御技術(shù). 2012(01)
[3]復(fù)合控制導(dǎo)彈的優(yōu)化控制分配研究[J]. 解增輝,劉占辰,方洋旺,黃愛群. 中北大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2011(04)
[4]一種攔截機(jī)動目標(biāo)的最優(yōu)制導(dǎo)律設(shè)計[J]. 司學(xué)慧,李小兵. 現(xiàn)代防御技術(shù). 2011(04)
[5]具有直接側(cè)向力的攔截導(dǎo)彈魯棒跟蹤控制[J]. 畢永濤,楊寶慶,姚郁. 彈道學(xué)報. 2010(02)
[6]氣動力/直接力復(fù)合控制系統(tǒng)零極點(diǎn)配置設(shè)計[J]. 李鑫,祝志云,楊軍. 計算機(jī)仿真. 2009(12)
[7]彈體自旋條件下姿控發(fā)動機(jī)控制律設(shè)計[J]. 馬克茂,賀風(fēng)華. 航空學(xué)報. 2009(10)
[8]一種可實現(xiàn)的離散時間最優(yōu)末制導(dǎo)律[J]. 楊林,劉文君,盧少丁. 海軍航空工程學(xué)院學(xué)報. 2009(05)
[9]大氣層內(nèi)攔截彈脈沖發(fā)動機(jī)消耗量離線計算[J]. 邵春濤,周荻. 航天控制. 2009(04)
[10]基于自抗擾的直接力與氣動力復(fù)合控制系統(tǒng)設(shè)計[J]. 王宇航,姚郁,畢永濤. 宇航學(xué)報. 2009(04)
博士論文
[1]滑模變結(jié)構(gòu)控制理論及其在倒立擺系統(tǒng)中的應(yīng)用研究[D]. 張克勤.浙江大學(xué) 2003
碩士論文
[1]大氣層內(nèi)攔截彈直接力/氣動力復(fù)合控制研究[D]. 陳志豪.哈爾濱工程大學(xué) 2013
[2]變結(jié)構(gòu)控制抖振問題研究[D]. 岳海峰.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2007
本文編號:3587901
【文章來源】:哈爾濱工程大學(xué)黑龍江省 211工程院校
【文章頁數(shù)】:82 頁
【學(xué)位級別】:碩士
【部分圖文】:
美國PAC-3攔截彈
哈爾濱工程大學(xué)碩士學(xué)位論文根據(jù)提供側(cè)向直接力的燃?xì)獍l(fā)動機(jī)在導(dǎo)彈上的安裝位置的不同,直接力/氣動力復(fù)合控制模式又可分為姿控式、軌控式和姿軌控式[4]:(1) 姿控式,是導(dǎo)彈的側(cè)向直接力發(fā)動機(jī)安裝在離導(dǎo)彈的質(zhì)心有一定的距離處,所以直接力能夠在短時間內(nèi)對導(dǎo)彈產(chǎn)生較大的作用力矩,能夠使導(dǎo)彈快速建立攻角,從而快速得到可用過載。姿控復(fù)合模式的實質(zhì)就是通過側(cè)向力所提供的力矩快速建立攻角,由所需的攻角產(chǎn)生的氣動力來提供可用過載。導(dǎo)彈的直接力能夠大大減小導(dǎo)彈攻角建立的時間。例如:美國 PAC-3 防御系統(tǒng)中的 ERINT 增程攔截彈,如圖 1.1 所示,在導(dǎo)彈頭部的位置上均勻分布安裝了 180 個固體脈沖發(fā)動機(jī),通過直接力發(fā)動機(jī)給導(dǎo)彈提供所需的側(cè)向力,從而快速改變導(dǎo)彈的運(yùn)動姿態(tài),為攔截末制導(dǎo)階段提供快速機(jī)動響應(yīng)能力。
復(fù)合控制系統(tǒng)的設(shè)計則可以針對舵系統(tǒng)的特性設(shè)計氣動力控制子系統(tǒng),針對直接力發(fā)動機(jī)的特性設(shè)計直接力控制子系統(tǒng)。直接力與氣動力作用下,導(dǎo)彈復(fù)合控制系統(tǒng)設(shè)計方案如圖4.1所示:ycnyc1nyc2ny1ny2nyn++圖 4.1 直接力與氣動力解耦控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)框圖4.3 指令分解對于導(dǎo)彈的氣動力控制系統(tǒng),氣動舵舵面的偏轉(zhuǎn)角度和偏轉(zhuǎn)速率都是有限的,在舵面偏轉(zhuǎn)角度達(dá)到最大值maxδ 時,所產(chǎn)生的過載為可用過載,記為k1n ,當(dāng)控制指令cn 滿足c k1n < n時,如果不考慮舵系統(tǒng)的延遲特性,則導(dǎo)彈舵系統(tǒng)可以跟蹤過載指令實現(xiàn)對導(dǎo)彈的控制,但在高空時,由于空氣稀薄氣動參數(shù)變小,其響應(yīng)速度緩慢,而當(dāng)c k1n > n時,單純依靠導(dǎo)彈的舵系統(tǒng)來實施控制,很顯然已經(jīng)無法按照制導(dǎo)系統(tǒng)給出的制導(dǎo)指令飛行
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]受輸入飽和約束的導(dǎo)彈直接側(cè)向力/氣動力復(fù)合控制[J]. 胥彪,周荻. 宇航學(xué)報. 2012(11)
[2]直接側(cè)向力與氣動力復(fù)合控制技術(shù)綜述[J]. 魏明英. 現(xiàn)代防御技術(shù). 2012(01)
[3]復(fù)合控制導(dǎo)彈的優(yōu)化控制分配研究[J]. 解增輝,劉占辰,方洋旺,黃愛群. 中北大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2011(04)
[4]一種攔截機(jī)動目標(biāo)的最優(yōu)制導(dǎo)律設(shè)計[J]. 司學(xué)慧,李小兵. 現(xiàn)代防御技術(shù). 2011(04)
[5]具有直接側(cè)向力的攔截導(dǎo)彈魯棒跟蹤控制[J]. 畢永濤,楊寶慶,姚郁. 彈道學(xué)報. 2010(02)
[6]氣動力/直接力復(fù)合控制系統(tǒng)零極點(diǎn)配置設(shè)計[J]. 李鑫,祝志云,楊軍. 計算機(jī)仿真. 2009(12)
[7]彈體自旋條件下姿控發(fā)動機(jī)控制律設(shè)計[J]. 馬克茂,賀風(fēng)華. 航空學(xué)報. 2009(10)
[8]一種可實現(xiàn)的離散時間最優(yōu)末制導(dǎo)律[J]. 楊林,劉文君,盧少丁. 海軍航空工程學(xué)院學(xué)報. 2009(05)
[9]大氣層內(nèi)攔截彈脈沖發(fā)動機(jī)消耗量離線計算[J]. 邵春濤,周荻. 航天控制. 2009(04)
[10]基于自抗擾的直接力與氣動力復(fù)合控制系統(tǒng)設(shè)計[J]. 王宇航,姚郁,畢永濤. 宇航學(xué)報. 2009(04)
博士論文
[1]滑模變結(jié)構(gòu)控制理論及其在倒立擺系統(tǒng)中的應(yīng)用研究[D]. 張克勤.浙江大學(xué) 2003
碩士論文
[1]大氣層內(nèi)攔截彈直接力/氣動力復(fù)合控制研究[D]. 陳志豪.哈爾濱工程大學(xué) 2013
[2]變結(jié)構(gòu)控制抖振問題研究[D]. 岳海峰.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2007
本文編號:3587901
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