為探究仿真中網(wǎng)格密度和內(nèi)膛結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)某小口徑槍彈彈頭動(dòng)態(tài)擠進(jìn)過程的影響,建立了擠進(jìn)過程的數(shù)值仿真模型,模擬分析了不同網(wǎng)格密度以及陽(yáng)線直徑下彈頭擠進(jìn)過程中擠進(jìn)阻力、身管坡膛導(dǎo)轉(zhuǎn)側(cè)應(yīng)力的變化規(guī)律和網(wǎng)格密度、陽(yáng)線直徑變化對(duì)彈頭擠進(jìn)過程的影響。 

【文章來(lái)源】：兵器裝備工程學(xué)報(bào). 2020,41(11)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：5 頁(yè)

【部分圖文】：

彈頭與身管三維模型示意圖

彈頭在擠進(jìn)的過程中受到坡膛導(dǎo)轉(zhuǎn)側(cè)的擠壓作用而開始旋轉(zhuǎn)，因此對(duì)于坡膛而言，導(dǎo)轉(zhuǎn)側(cè)的工作環(huán)境相較于非導(dǎo)轉(zhuǎn)側(cè)也更加惡劣，因此需要對(duì)導(dǎo)轉(zhuǎn)側(cè)進(jìn)行應(yīng)力分析，彈頭在擠進(jìn)的過程中主要與身管的陽(yáng)線部分接觸，對(duì)于右旋膛線，導(dǎo)轉(zhuǎn)側(cè)應(yīng)力分析的研究對(duì)象選取坡膛五錐小端導(dǎo)轉(zhuǎn)側(cè)頂部特征點(diǎn)1，特征點(diǎn)位置如圖2所示。分別對(duì)5種方案的不同網(wǎng)格密度的有限元模型進(jìn)行仿真分析，獲取5種方案下導(dǎo)轉(zhuǎn)側(cè)特征點(diǎn)1的應(yīng)力隨時(shí)間變化曲線如圖3。

分別對(duì)5種方案的不同網(wǎng)格密度的有限元模型進(jìn)行仿真分析，獲取5種方案下導(dǎo)轉(zhuǎn)側(cè)特征點(diǎn)1的應(yīng)力隨時(shí)間變化曲線如圖3。由圖3的曲線對(duì)比可以看出，5種網(wǎng)格密度條件下特征點(diǎn)1的應(yīng)力隨時(shí)間變化規(guī)律是一致的，但不同網(wǎng)格密度的應(yīng)力增大的速度和應(yīng)力峰值有一定差異。方案1計(jì)算得到的應(yīng)力峰值為874.4 MPa，方案2為957.8 MPa，方案3為957.4 MPa，方案4為1 126.9 MPa，方案5為1 252.5 MPa，不同坡膛陽(yáng)線網(wǎng)格數(shù)量應(yīng)力峰值如圖4所示。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]某大口徑機(jī)槍內(nèi)膛損傷對(duì)彈頭擠進(jìn)過程的影響研究[J]. 沈超,周克棟,陸野,喬自平.  兵工學(xué)報(bào). 2018(12)
[2]單元與網(wǎng)格密度對(duì)有限元分析結(jié)果的影響[J]. 鄧記松.  石油化工設(shè)備技術(shù). 2017(01)
[3]坡膛結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)槍械內(nèi)彈道擠進(jìn)時(shí)期的影響研究[J]. 陸野,周克棟,赫雷,李峻松,黃雪鷹.  兵工學(xué)報(bào). 2015(07)
[4]燃燒輕氣炮彈裙擠進(jìn)變形及應(yīng)力分析[J]. 閆利斌,畢世華,鄧佳.  四川兵工學(xué)報(bào). 2013(08)
[5]不同網(wǎng)格密度對(duì)柴油機(jī)前托架有限元模態(tài)分析的影響[J]. 閻文兵,姜紹忠,陳越.  機(jī)械與電子. 2011(09)
[6]網(wǎng)絡(luò)密度對(duì)車輛碰撞仿真的影響與計(jì)算效率[J]. 王懷,葛如海,栗艷麗,王曉.  江蘇大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2002(04)

碩士論文
[1]彈丸擠進(jìn)過程研究[D]. 蔣澤一.中北大學(xué) 2014



本文編號(hào)：3392096