本論文以高能炸藥在殺爆戰(zhàn)斗部上的應用為背景,對三代高能炸藥加載下典型材料戰(zhàn)斗部殼體的膨脹破碎過程和形成破片特性進行了研究。首先,本論文從理論上分析了不同材料殼體的徑向膨脹過程,建立了不同材料彈體膨脹過程的理論分析模型,得到了炸藥內(nèi)爆炸強載荷加載下殼體膨脹運動方程。運用AUTODYN-3D有限元軟件仿真了不同材料殼體膨脹破碎過程,獲得了某三代高能炸藥裝藥驅(qū)動下戰(zhàn)斗部殼體材料性能對彈體膨脹過程的影響規(guī)律,并與理論分析結(jié)果進行了比較。其次,本論文針對某三代高能炸藥作用下殼體形成破片,運用破片殺傷戰(zhàn)斗部設計專用軟件和AUTODYN-3D有限元軟件,通過數(shù)值計算和數(shù)值仿真,獲得了不同彈體材料和不同壁厚對形成破片質(zhì)量分布、初始速度等特征參量的影響規(guī)律,建立了適用于三代高能炸藥作用下戰(zhàn)斗部殼體形成破片質(zhì)量分布以及最大初速的預測公式。最后,本論文設計了殼體膨脹破碎過程超高速攝影試驗、殼體靜爆破片回收試驗和破片最大速度測定試驗,研究了三代高能炸藥加載下殼體材料力學性能對殼體膨脹破碎過程、殼體形成破片質(zhì)量分布以及破片最大初速的影響。試驗結(jié)果表明,隨著殼體材料極限抗拉強度的降低以及動態(tài)斷裂韌性的增加,殼體膨... 

【文章來源】：南京理工大學江蘇省 211工程院校

【文章頁數(shù)】：72 頁

【學位級別】：碩士

【部分圖文】：

圖２．２彈丸靜爆形成破片分布情況??為了獲得高能炸藥裝藥驅(qū)動下戰(zhàn)斗部材料性能對彈體膨脹破碎過程的影響規(guī)律，現(xiàn)??

槪．論??．擊卵??圖２．２彈丸靜爆形成破片分布情況??為了獲得高能炸藥裝藥驅(qū)動下戰(zhàn)斗部材料性能對彈體膨脹破碎過程的影響規(guī)律，現(xiàn)??采用ＡＵＴＯＤＹＮ－３Ｄ有限元軟件和基于Ｍｏｔｔ破片分布理論的Ｓｔｏｃｈａｓｔｉｃｔ＾ｉ’７２喃機破碎模??型對殺爆戰(zhàn)斗部的殼體膨脹破碎過程進行王維數(shù)值仿真計算。為了數(shù)值仿真結(jié)果更具普??遍適用性Ｗ及節(jié)約計算時間，在建立數(shù)值仿真模型時，采用１／４標準圓筒式仿真模型，??并在殼體外沿設置了多個動態(tài)Ｇａｕｇｅｓ點，Ｗ追蹤殼體不同位置在膨脹破碎過程中距離、??速度等參量隨時間的變化情況，如圖２．３所示。??哩；：ｉ??圖２．３?１／４仿真模型??數(shù)值仿真模型可分為殼體和裝藥兩個部分。其中殼體材料選取典型彈體材料??ＳＯＳｉＭｎＶＢ鋼從及新型彈體材料４０ＣｒＭｎＳ巧鋼和８２鋼，共Ｈ種材料。高破片率鋼??５０ＳｉＭｎＶＢ鋼是當前破片戰(zhàn)斗部彈體材料的主要選材，而４０ＣｒＭｎＳ舊鋼和８２鋼作為新??型彈體材料，具有良好的綜合性能，王種材料的基本力學性能參數(shù)及研究方案見表２．１。??殼體內(nèi)徑為５０ｉｎｉ）ｉ

碩±學位論文??上也�。桑恚頌橐粋�網(wǎng)格，共８０個網(wǎng)格；炸藥的外圓周部�。埃福恚頌橐粋�網(wǎng)格，共５０??個網(wǎng)格，如圖２．５所示。??表２．１殼體材料力學性能參數(shù)及研究方案??密度?極限抗拉強度?彈性模量?斷裂初性??方案號?殼體材料???（ｇ／ｃｍ〇?（ＭＰａ）?（ＧＰａ）?（ＭＰａ）??冉?１?４０ＣｒＭｎＳ?舊?１?義１?１２５０?１９３?８６??＃２?５０ＳｉＭｎＶＢ?７．８６?１１９０?２０９?９７??＃３?８２ｓｔｅｅｌ?７．８４?９如?２１０?１０９???表２．２某Ｈ代高能炸藥性能參數(shù)???密度?爆速?爆壓?單位體積能量??炸藥名稱?，?，??（ｇ／ｃｍ］）?（ｍ／ｓ）?（ＫＰａ）?（ＫｊＷ）??某?Ｈ?代高能炸藥?１．９３?９０６１?３．８３＊１０７?１．０８＊１０＾??Ｉ’?？畝?‘ｇ?ｊ立ｒ點，—，立’《??歡：巧甲澤蛋禮．堅祀請；．??ｉ、Ｖ?、＞？？＂?＂?？ＴＴ－—?＂?■?■?■？■■?？？?＊??＾＾ＢＰｉＨｍｉ?巧藍霉?？??＇．．?－?－ｒ?Ｖ’；衝蠢，舉竄巧－；－＇淫巧色考苛穿＇＂??３?一斬證藻匙無活詔曹宙??圖２．４殼體網(wǎng)格劃分?圖２．５裝藥網(wǎng)格劃分??數(shù)值仿真模型中殼體部分和裝藥部分均采用Ｌａｇｒａｎｇｅ算法。殼體和裝藥的主要仿真??參數(shù)見表２．３。殼體材料的狀態(tài)方程采用Ｌｉｎｅａｒ形式，強度模型采用經(jīng)典的Ｊｏｈｎｓｏｎ－Ｃｏｏｋ??模型，應力失效模型采用別ｏｃｈａｓｔｉｃ隨機失效模型

【參考文獻】：
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碩士論文
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本文編號：3346514