針對彈丸擠進(jìn)過程中彈帶在坡膛產(chǎn)生高應(yīng)變率塑性變形及斷裂問題,采用短管炮發(fā)射裝置完成了兩種不同彈帶動態(tài)擠進(jìn)過程的阻力特性實(shí)驗(yàn)。采用動態(tài)壓力測量和高速錄像系統(tǒng)進(jìn)行了擠進(jìn)過程中膛內(nèi)火藥燃?xì)獾膲毫蛷椡栉灰茢?shù)據(jù)的測量。對膛內(nèi)壓力和位移數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算,得到了彈帶擠進(jìn)變形期間的阻力特性曲線。研究結(jié)果表明,彈帶材料和結(jié)構(gòu)對擠進(jìn)阻力的影響較為明顯,紫銅彈帶相對于尼龍彈帶有較高的擠進(jìn)啟動壓力和最大阻力值,相應(yīng)的擠進(jìn)時(shí)間較短。 

【文章來源】：彈道學(xué)報(bào). 2020,32(03)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：4 頁

【部分圖文】：

彈帶動態(tài)擠進(jìn)實(shí)驗(yàn)裝置示意圖

某型制式榴彈質(zhì)量為1 kg,彈帶為紫銅,底部寬度為11.5 mm,頂部前后均有導(dǎo)向角,外徑為41.6 mm。圖2給出了該榴彈彈帶擠進(jìn)實(shí)驗(yàn)得到的坡膛壓力p隨時(shí)間的變化曲線。由圖可見,在火藥燃燒初期,由于膛內(nèi)裝藥密度比較低,膛內(nèi)壓力過程較為平緩;經(jīng)過一定時(shí)間之后,膛內(nèi)壓力開始快速上升;當(dāng)t=14 ms后,膛內(nèi)壓力達(dá)到最大值54 MPa。彈帶擠進(jìn)完成之后,彈丸離開短身管,膛內(nèi)燃?xì)鈮毫焖俳档�。由圖1可見,坡膛位置靠近彈底,在擠進(jìn)過程中彈底總的位移量較小,可以認(rèn)為該位置處的壓力為彈底壓力。圖3為榴彈彈帶擠進(jìn)過程中不同時(shí)刻彈丸頭部位移序列圖片,為了突出彈丸位置,在沿彈丸輪廓邊緣使用虛線進(jìn)行了標(biāo)識。

圖3為榴彈彈帶擠進(jìn)過程中不同時(shí)刻彈丸頭部位移序列圖片,為了突出彈丸位置,在沿彈丸輪廓邊緣使用虛線進(jìn)行了標(biāo)識。利用圖像處理軟件,得到不同時(shí)刻彈丸標(biāo)識點(diǎn)的位移數(shù)據(jù)。由于彈帶擠進(jìn)過程中彈丸頭部不發(fā)生變形,該標(biāo)識點(diǎn)的位移可以看作彈丸的整體位移。對數(shù)據(jù)進(jìn)行平滑處理,得到的彈丸位移s隨時(shí)間的變化曲線如圖4所示。將圖4與圖2的膛內(nèi)壓力隨時(shí)間變化曲線進(jìn)行比較,可以看出,相對于膛內(nèi)壓力上升過程,彈帶的擠進(jìn)時(shí)間非常短暫。在獲得彈丸位移-時(shí)間曲線的基礎(chǔ)上,對該曲線數(shù)據(jù)分別進(jìn)行一次和兩次微分,可以分別得到彈丸運(yùn)動的速度曲線和加速度曲線。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
[1]考慮彈帶動態(tài)擠進(jìn)過程的內(nèi)彈道特性研究[D]. 孫鵬.南京理工大學(xué) 2019



本文編號：3319472