【摘要】：本文建立一般約束和將舷外水簡(jiǎn)化為附連水質(zhì)量及水彈簧約束的三艙段結(jié)構(gòu)有限元模型,并進(jìn)行艙內(nèi)爆炸和空中爆炸載荷作用下的數(shù)值仿真計(jì)算,對(duì)比討論了爆炸載荷作用下邊界約束對(duì)艙段結(jié)構(gòu)響應(yīng)的影響。選取Abaqus中的準(zhǔn)靜態(tài)加載方法計(jì)算破損艙段的剩余極限強(qiáng)度,對(duì)比討論了爆炸載荷作用時(shí)間對(duì)評(píng)估剩余極限強(qiáng)度結(jié)果的影響。在以上分析的基礎(chǔ)上,從爆炸結(jié)構(gòu)毀傷和爆炸后結(jié)構(gòu)的剩余極限強(qiáng)度等方面,討論在箱型梁下方設(shè)置箱型支柱對(duì)箱型梁結(jié)構(gòu)抗爆作用的影響。研究得到的主要結(jié)論如下:1.在研究艙內(nèi)爆炸問題時(shí)可以不考慮舷外水的作用,直接在空氣環(huán)境中模擬艙段爆炸,在研究空中爆炸問題時(shí),舷外水對(duì)艙段結(jié)構(gòu)抗爆響應(yīng)的影響不能忽略;2.計(jì)算爆炸后破損艙段的剩余極限強(qiáng)度時(shí),不需要等艙段變形完全穩(wěn)定,只需要艙段變形能穩(wěn)定即可;3.箱型支柱可以看做強(qiáng)力甲板和箱型梁的彈性支座,減小強(qiáng)力甲板和箱型梁的跨中垂向位移。但箱型支柱的剛度過大,容易造成強(qiáng)力甲板和箱型梁面板更快出現(xiàn)破口;4.箱型支柱不能提高初始結(jié)構(gòu)的極限強(qiáng)度,但由于它能夠顯著減小強(qiáng)力甲板和箱型梁在爆炸核心區(qū)的塑性變形,因此能夠提高破損結(jié)構(gòu)的剩余極限強(qiáng)度。并且隨著箱型支柱剛度和沖擊因子的增加,箱型支柱對(duì)破損艙段剩余承載能力的提高越明顯。
【圖文】：

圖 2-1 顯式求解方法每一時(shí)間步計(jì)算流程igure 2-1 Calculation process of implicit solution method at every time stepOE 求解器求解器和拉格朗日求解器以外，MSC.Dytran 還提供了一種 ROE 求解器，它在空間解問題上有二階精度，一般用來求題。制方程氣體的無粘性流動(dòng)可以用歐拉運(yùn)動(dòng)方程組來描述，該方程組守恒和能量守恒的特性，采用矢量微分形式表示為：0()()() zhqygqxfqtq狀態(tài)矢量， f (q)、 g (q)和 h (q)分別定義如下：

EpwwpvwuwhqEpvvwvpuvgqEpuuwuvup();()();()())222 材料密度；u , v,w為三個(gè)速度分量； 為總能量；方程個(gè)數(shù)為 5 個(gè)，而存在 6 個(gè)未知數(shù)，因此需要來說，可以用理想氣體的熱力學(xué)模型來描述：p ( 1) e， 是比熱比pvC / C，， e 為比內(nèi)能。度的精度，取決于確定左右鄰單元狀態(tài)變量的方法元的狀態(tài)變量都取中心處的變量值，這時(shí)左鄰單階插值之后的結(jié)果。要想得到空間域上的二階解和右鄰單元的右邊單元連接起來即可，如圖 2-2
【學(xué)位授予單位】：上海交通大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2016
【分類號(hào)】：U674.7

【參考文獻(xiàn)】

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本文編號(hào)：2641039