高填方路堤下鋼波紋管涵受力與變形特征離心模型試驗(yàn)
發(fā)布時(shí)間:2021-12-21 20:04
為探明高填方路堤下鋼波紋管涵結(jié)構(gòu)的受力性狀與變形規(guī)律,采用離心模型試驗(yàn)的方法,研究了不同路堤填筑高度、與路堤主線夾角及涵管直徑對(duì)鋼波紋管涵軸向、環(huán)向受力及變形特征的影響。研究結(jié)果表明:在鋼波紋管涵涵頂、涵側(cè)及涵底不同測(cè)點(diǎn)位置處,波峰(或波谷)的軸向應(yīng)力與環(huán)向應(yīng)力呈拉、壓相反的變化規(guī)律,波峰的軸向應(yīng)力(或環(huán)向應(yīng)力)和波谷的軸向應(yīng)力(或環(huán)向應(yīng)力)亦呈拉、壓相反的變化規(guī)律,原型工況下鋼波紋管涵的最大拉、壓應(yīng)力分別為59.85 MPa和-59.06 MPa,涵管尚處于彈性受力階段,滿足設(shè)計(jì)使用要求;鋼波紋管涵各測(cè)點(diǎn)的軸向、環(huán)向應(yīng)力均隨其與路堤主線夾角的增大呈緩慢增大的趨勢(shì),夾角從30°增大到90°時(shí),最大拉、壓應(yīng)力分別增長(zhǎng)了25.90%和30.57%;涵管直徑的變化對(duì)鋼波紋管涵各測(cè)點(diǎn)應(yīng)力影響非常明顯,當(dāng)涵管直徑由3.0 m增大到4.4 m時(shí),最大拉、壓應(yīng)力分別增長(zhǎng)了55.05%和63.49%;各測(cè)點(diǎn)應(yīng)力隨路堤填筑高度的增加呈線性變化趨勢(shì),當(dāng)路堤填筑高度由14 m增加到16,20 m時(shí),鋼波紋管涵各測(cè)點(diǎn)最大拉應(yīng)力分別是原型工況下的1.21倍、1.40倍,最大壓應(yīng)力分別是原型工況下的1.08倍、1...
【文章來(lái)源】:公路交通科技. 2020,37(10)北大核心CSCD
【文章頁(yè)數(shù)】:9 頁(yè)
【部分圖文】:
應(yīng)變片的粘貼與防護(hù)處理
通過(guò)對(duì)工況1模擬里程樁號(hào)K2+510.5路段原型工況下的離心模型試驗(yàn)結(jié)果整理可知,當(dāng)離心加速度達(dá)到40g后,鋼波紋管涵受力特性隨時(shí)間變化曲線如圖6~圖7所示。可以看出,在原型路堤填筑高度為14 m時(shí),鋼波紋管涵各測(cè)點(diǎn)軸向、環(huán)向應(yīng)力隨時(shí)間增加大致呈線性增加的趨勢(shì),增大趨勢(shì)逐漸變緩。涵頂、涵側(cè)及涵底不同位置處變化規(guī)律基本一致,同一位置處波峰和波谷的軸向應(yīng)力(或環(huán)向應(yīng)力)呈拉、壓相反的變化規(guī)律,波峰(或波谷)的軸向應(yīng)力與環(huán)向應(yīng)力亦呈拉、壓相反的變化規(guī)律。圖7 路肩處各測(cè)點(diǎn)軸向、環(huán)向應(yīng)力隨時(shí)間變化曲線
圖6 路堤中部各測(cè)點(diǎn)軸向、環(huán)向應(yīng)力隨時(shí)間變化曲線由表3可知,路堤中部鋼波紋管涵的軸向和環(huán)向最大拉應(yīng)力、拉應(yīng)變分別為45.51 MPa,216.71 με(涵底波峰)和59.85 MPa,285.00 με(涵底波谷);軸向和環(huán)向最大壓應(yīng)力、壓應(yīng)變分別為-45.97 MPa,-218.90 με(涵底波谷)和-59.06 MPa,-281.24 με(涵底波峰)。由于路肩處的路堤填筑高度較小,路肩處的最大環(huán)向拉、壓應(yīng)力應(yīng)變小于路堤中部的環(huán)向拉、壓應(yīng)力應(yīng)變,拉、壓應(yīng)力應(yīng)變最大值分別為51.85 MPa,246.90 με和-52.16 MPa,-248.38 με;路肩處的最大軸向拉、壓應(yīng)力應(yīng)變值比路堤中部對(duì)應(yīng)值略大,分別為57.26 MPa,272.67 με 和-52.82 MPa,-251.52 με,分布位置與路堤中部一致,表明縱波的存在可以使上覆荷載分布更加均勻。鋼波紋管涵拉、壓應(yīng)力大小相當(dāng),波峰波谷應(yīng)力相互協(xié)調(diào),共同承擔(dān)上覆荷載,能充分發(fā)揮鋼材的力學(xué)性能。且涵管各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于鋼材的屈服強(qiáng)度235 MPa,因此原型鋼波紋管涵結(jié)構(gòu)滿足設(shè)計(jì)使用要求。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]高填方鋼波紋管涵垂直土壓力計(jì)算[J]. 魏瑞,曹周陽(yáng),顧安全,謝永利. 交通運(yùn)輸工程學(xué)報(bào). 2018(03)
[2]高填方大直徑鋼波紋管涵減荷試驗(yàn)[J]. 魏瑞,曹周陽(yáng),顧安全. 長(zhǎng)安大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2018(03)
[3]高填方鋼波紋管涵變形計(jì)算及涵土相對(duì)剛度系數(shù)研究[J]. 魏瑞,曹周陽(yáng),顧安全. 公路交通科技. 2018(04)
[4]公路建設(shè)鋼波紋管涵設(shè)計(jì)與施工關(guān)鍵技術(shù)分析[J]. 趙國(guó)虎,齊宏學(xué),王志宏. 公路. 2017(08)
[5]大直徑鋼波紋管涵在多雨山區(qū)公路的應(yīng)用[J]. 張東山,王憲國(guó). 筑路機(jī)械與施工機(jī)械化. 2016(10)
[6]高填方大直徑鋼波紋管涵洞力學(xué)特性[J]. 褚夫蛟,曾水生,方文富,王培森. 東北大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2016(09)
[7]管拱型鋼波紋管涵洞有限元計(jì)算分析[J]. 李祝龍,曹彪,梁養(yǎng)輝,姜濤,郭力源. 重慶交通大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2016(04)
[8]鋼波紋管涵洞受力與變形特性模擬試驗(yàn)研究[J]. 馮忠居,烏延玲,賈彥武,熊山銘,王彥志. 巖土工程學(xué)報(bào). 2013(01)
[9]鋼波紋管涵洞受力與變形特性現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)分析[J]. 烏延玲,馮忠居,王彥志,賈彥武,熊山銘. 西安建筑科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2011(04)
[10]青藏線金屬波紋管涵洞室內(nèi)試驗(yàn)研究[J]. 潘春風(fēng),季文玉. 鐵道建筑. 2006(08)
博士論文
[1]公路鋼波紋管涵洞設(shè)計(jì)與施工技術(shù)研究[D]. 李祝龍.長(zhǎng)安大學(xué) 2006
碩士論文
[1]斜交低填大孔徑鋼波紋管涵內(nèi)壁應(yīng)變規(guī)律研究[D]. 劉云春.西安工業(yè)大學(xué) 2017
[2]斜交低填大孔徑鋼波紋管涵土壓力分析[D]. 竇艷寧.西安工業(yè)大學(xué) 2017
[3]高填土大跨徑鋼波紋管涵的力學(xué)性能與設(shè)計(jì)方法研究[D]. 廖鑫.湖南大學(xué) 2014
[4]鋼波紋管涵洞受力和變形特性離心模型試驗(yàn)研究[D]. 李斌.長(zhǎng)安大學(xué) 2014
[5]高填方路堤下鋼波紋管涵洞受力與變形特性研究[D]. 劉剛.長(zhǎng)安大學(xué) 2012
本文編號(hào):3545094
【文章來(lái)源】:公路交通科技. 2020,37(10)北大核心CSCD
【文章頁(yè)數(shù)】:9 頁(yè)
【部分圖文】:
應(yīng)變片的粘貼與防護(hù)處理
通過(guò)對(duì)工況1模擬里程樁號(hào)K2+510.5路段原型工況下的離心模型試驗(yàn)結(jié)果整理可知,當(dāng)離心加速度達(dá)到40g后,鋼波紋管涵受力特性隨時(shí)間變化曲線如圖6~圖7所示。可以看出,在原型路堤填筑高度為14 m時(shí),鋼波紋管涵各測(cè)點(diǎn)軸向、環(huán)向應(yīng)力隨時(shí)間增加大致呈線性增加的趨勢(shì),增大趨勢(shì)逐漸變緩。涵頂、涵側(cè)及涵底不同位置處變化規(guī)律基本一致,同一位置處波峰和波谷的軸向應(yīng)力(或環(huán)向應(yīng)力)呈拉、壓相反的變化規(guī)律,波峰(或波谷)的軸向應(yīng)力與環(huán)向應(yīng)力亦呈拉、壓相反的變化規(guī)律。圖7 路肩處各測(cè)點(diǎn)軸向、環(huán)向應(yīng)力隨時(shí)間變化曲線
圖6 路堤中部各測(cè)點(diǎn)軸向、環(huán)向應(yīng)力隨時(shí)間變化曲線由表3可知,路堤中部鋼波紋管涵的軸向和環(huán)向最大拉應(yīng)力、拉應(yīng)變分別為45.51 MPa,216.71 με(涵底波峰)和59.85 MPa,285.00 με(涵底波谷);軸向和環(huán)向最大壓應(yīng)力、壓應(yīng)變分別為-45.97 MPa,-218.90 με(涵底波谷)和-59.06 MPa,-281.24 με(涵底波峰)。由于路肩處的路堤填筑高度較小,路肩處的最大環(huán)向拉、壓應(yīng)力應(yīng)變小于路堤中部的環(huán)向拉、壓應(yīng)力應(yīng)變,拉、壓應(yīng)力應(yīng)變最大值分別為51.85 MPa,246.90 με和-52.16 MPa,-248.38 με;路肩處的最大軸向拉、壓應(yīng)力應(yīng)變值比路堤中部對(duì)應(yīng)值略大,分別為57.26 MPa,272.67 με 和-52.82 MPa,-251.52 με,分布位置與路堤中部一致,表明縱波的存在可以使上覆荷載分布更加均勻。鋼波紋管涵拉、壓應(yīng)力大小相當(dāng),波峰波谷應(yīng)力相互協(xié)調(diào),共同承擔(dān)上覆荷載,能充分發(fā)揮鋼材的力學(xué)性能。且涵管各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于鋼材的屈服強(qiáng)度235 MPa,因此原型鋼波紋管涵結(jié)構(gòu)滿足設(shè)計(jì)使用要求。
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[2]高填方大直徑鋼波紋管涵減荷試驗(yàn)[J]. 魏瑞,曹周陽(yáng),顧安全. 長(zhǎng)安大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2018(03)
[3]高填方鋼波紋管涵變形計(jì)算及涵土相對(duì)剛度系數(shù)研究[J]. 魏瑞,曹周陽(yáng),顧安全. 公路交通科技. 2018(04)
[4]公路建設(shè)鋼波紋管涵設(shè)計(jì)與施工關(guān)鍵技術(shù)分析[J]. 趙國(guó)虎,齊宏學(xué),王志宏. 公路. 2017(08)
[5]大直徑鋼波紋管涵在多雨山區(qū)公路的應(yīng)用[J]. 張東山,王憲國(guó). 筑路機(jī)械與施工機(jī)械化. 2016(10)
[6]高填方大直徑鋼波紋管涵洞力學(xué)特性[J]. 褚夫蛟,曾水生,方文富,王培森. 東北大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2016(09)
[7]管拱型鋼波紋管涵洞有限元計(jì)算分析[J]. 李祝龍,曹彪,梁養(yǎng)輝,姜濤,郭力源. 重慶交通大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2016(04)
[8]鋼波紋管涵洞受力與變形特性模擬試驗(yàn)研究[J]. 馮忠居,烏延玲,賈彥武,熊山銘,王彥志. 巖土工程學(xué)報(bào). 2013(01)
[9]鋼波紋管涵洞受力與變形特性現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)分析[J]. 烏延玲,馮忠居,王彥志,賈彥武,熊山銘. 西安建筑科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2011(04)
[10]青藏線金屬波紋管涵洞室內(nèi)試驗(yàn)研究[J]. 潘春風(fēng),季文玉. 鐵道建筑. 2006(08)
博士論文
[1]公路鋼波紋管涵洞設(shè)計(jì)與施工技術(shù)研究[D]. 李祝龍.長(zhǎng)安大學(xué) 2006
碩士論文
[1]斜交低填大孔徑鋼波紋管涵內(nèi)壁應(yīng)變規(guī)律研究[D]. 劉云春.西安工業(yè)大學(xué) 2017
[2]斜交低填大孔徑鋼波紋管涵土壓力分析[D]. 竇艷寧.西安工業(yè)大學(xué) 2017
[3]高填土大跨徑鋼波紋管涵的力學(xué)性能與設(shè)計(jì)方法研究[D]. 廖鑫.湖南大學(xué) 2014
[4]鋼波紋管涵洞受力和變形特性離心模型試驗(yàn)研究[D]. 李斌.長(zhǎng)安大學(xué) 2014
[5]高填方路堤下鋼波紋管涵洞受力與變形特性研究[D]. 劉剛.長(zhǎng)安大學(xué) 2012
本文編號(hào):3545094
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