湖北荊州市楚都大道海子湖特大橋?yàn)?5跨一聯(lián)的變截面PC連續(xù)梁橋,全長(zhǎng)1 434m,主梁采用懸臂現(xiàn)澆法施工,利用掛籃在吊架上逐步合龍。該橋經(jīng)6次分段合龍施工后才能最終合龍,合龍后梁體在多種因素影響下產(chǎn)生縱向變形,導(dǎo)致橋墩活動(dòng)支座產(chǎn)生縱向偏移,需對(duì)影響支座縱向預(yù)偏量設(shè)置的各種因素進(jìn)行研究。利用MIDAS有限元軟件建立全橋施工模型,研究預(yù)應(yīng)力、混凝土收縮徐變及溫變因素對(duì)支座伸縮變形的影響,給出各活動(dòng)支座預(yù)偏量設(shè)置值。結(jié)果表明:混凝土收縮與徐變對(duì)支座預(yù)偏量設(shè)置的影響最大,宜根據(jù)實(shí)測(cè)彈性模量和成橋10年計(jì)算支座的縱向位移;合龍溫度偏差對(duì)支座縱向位移產(chǎn)生較大偏差;距離固定墩越遠(yuǎn),各因素對(duì)支座的縱向位移量影響越大;綜合考慮各影響因素的影響,A0臺(tái)和A15臺(tái)支座預(yù)偏量分別為-214.9mm和182.9mm。 

【文章來源】：橋梁建設(shè). 2020,50(03)北大核心EICSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：7 頁(yè)

【部分圖文】：

海子湖特大橋總體布置

利用MIDAS有限元軟件建立全橋施工模型，如圖2所示。模型中，共357個(gè)變截面三維梁?jiǎn)卧�。將施工劃分�?1個(gè)階段，按照懸臂施工中的14個(gè)T構(gòu)及圖1所示的順序合龍，在各0號(hào)塊設(shè)置剛臂單元與橋墩支座連接。橋梁結(jié)構(gòu)由靜定的T構(gòu)變?yōu)槎鄠�(gè)“∏”形超靜定結(jié)構(gòu)，再逐步合龍至全橋合龍后的15跨一聯(lián)的超靜定結(jié)構(gòu)（僅P7固定支座，其余為活動(dòng)支座）。主梁采用C55混凝土，預(yù)應(yīng)力鋼束采用1 860 MPa的?s15.2 mm高強(qiáng)度低松弛鋼絞線。3.1 預(yù)應(yīng)力張拉引起的支座縱向位移Δ1

基于CEB-FIP規(guī)范和現(xiàn)場(chǎng)測(cè)得的混凝土彈性模量試驗(yàn)數(shù)據(jù)，分別計(jì)算出全橋合龍后預(yù)應(yīng)力張拉引起的各支座縱向位移Δ1，結(jié)果如表1所示。由表1可知：A0臺(tái)支座依據(jù)實(shí)測(cè)彈性模量和規(guī)范彈性模量所得的Δ1分別為61.2mm和55.4mm;A15臺(tái)支座依據(jù)實(shí)測(cè)彈性模量和規(guī)范彈性模量所得的Δ1分別為48.1mm和33.2mm。距離固定支座越遠(yuǎn)，根據(jù)實(shí)測(cè)彈性模量較規(guī)范彈性模量計(jì)算的支座縱向偏移量Δ1的結(jié)果偏差越大。因此，對(duì)于多跨一聯(lián)的連續(xù)梁橋，應(yīng)采用現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)測(cè)得的材料特性數(shù)據(jù)計(jì)算支座預(yù)偏量。3.2 混凝土收縮與徐變引起的支座縱向位移Δ2

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
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本文編號(hào)：3130793