隨著我國(guó)城市地下空間建設(shè)不斷發(fā)展,地下工程的周邊環(huán)境日趨復(fù)雜,建設(shè)難度也不斷增大。地下連續(xù)墻由于其施工時(shí)噪音低、振動(dòng)小、墻體剛性大、對(duì)土體擾動(dòng)相對(duì)小等優(yōu)點(diǎn),被廣泛應(yīng)用于長(zhǎng)三角地區(qū)基坑工程的建設(shè)中。在地連墻施工中,成槽開(kāi)挖造成地層應(yīng)力釋放容易誘發(fā)槽壁失穩(wěn),影響成槽質(zhì)量。失穩(wěn)主要分為:整體失穩(wěn)和局部失穩(wěn)兩種形式。槽壁整體失穩(wěn)一般發(fā)生在地表以下一定深度處并迅速向上發(fā)展,最終造成地表坍塌,對(duì)周邊危害大;局部失穩(wěn)主要發(fā)生在軟弱砂層中,容易造成混凝土充盈系數(shù)過(guò)大增加物料成本,對(duì)地連墻質(zhì)量有不利影響。本文采用上限機(jī)動(dòng)分析法對(duì)槽壁整體失穩(wěn)和局部失穩(wěn)問(wèn)題展開(kāi)理論研究,具體研究工作和主要結(jié)論包括:（1）研究了槽壁整體失穩(wěn)機(jī)理。針對(duì)槽壁整體失穩(wěn)問(wèn)題,研究提出了失穩(wěn)三維截錐體機(jī)動(dòng)模型,并推導(dǎo)了槽壁整體穩(wěn)定安全系數(shù)上限解。通過(guò)對(duì)上限解進(jìn)行最優(yōu)化分析得到地墻整體失穩(wěn)臨界深度。通過(guò)參數(shù)分析,發(fā)現(xiàn)槽壁整體穩(wěn)定安全系數(shù)隨著土體抗剪強(qiáng)度的增加、泥漿液面高度的上升、槽段長(zhǎng)度的減小、地面超載的減小以及泥漿重度的提升而增加,其中土體粘聚力,泥漿液面高度和槽段長(zhǎng)度對(duì)成槽期間槽壁整體穩(wěn)定性影響較大,是影響地連墻成槽整體穩(wěn)定的因素。... 

【文章來(lái)源】：蘇州大學(xué)江蘇省

【文章頁(yè)數(shù)】：99 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖１．５地連墻成槽槽壁失穩(wěn)事故圖??

Ｗｏｎｇ?（１９９８）?ＳＬ?０，，３＞?？?Ｐｏｈ?ａｎｄ?Ｗｏｎｇ?（１９９８）?ＳＬ?１，，３１??８〇?＇?ｙ?＿Ｎｇｅｔａｌ（?１９９９）１１４１?？?Ｈａｍｚａ?ｅｔ?ａｌ（?１９９９）１１５１??？?Ａ（Ｐｏｈ?ｅｔ?ａｌ＿?２００１）＂７１?＾?（Ａｂｄｅｌ－Ｒａｈｍａｎ?ａｎｄ?Ｅｌ－Ｓａｙｅｄ，?２００９）｜ｌｓｌ??９０」？?ｘ（〇ｕａｎｄ?Ｙａｎｇ，?２０１１）１１９１?？?（Ｔｓａｉ?ｃｔ?ａ�。�?２０００）?ＳＬ?：｛＞?Ｍ）?ｎｍ），ｕ，１??圖１．３地連墻成槽期間地表沉降（Ｍｏｈａｍｅｄ，?２０１７）??／／／ＳＳ＼?——Ｉ——??坍塌體表：面?７??Ｚ＾ｆｚｆｅ７?ｍ??ｊ?、、?／?／Ｉ??＼?Ａ?／／＾?！???一＾?－土??ｚ?ｚ?脫落體、地。??Ｌ．?Ｖ?／／／．ＷＶＡ／／／??（ａ）整體失穩(wěn)示意圖?（ｂ）局部失穩(wěn)示意圖??圖１．４地連墻成槽期間槽壁失穩(wěn)示意圖??ｍ?ｂｐ＞＾ｉ??（ａ）整體失穩(wěn)引起機(jī)械傾覆?（ｂ）局部失穩(wěn)導(dǎo)致充盈系數(shù)過(guò)大??圖１．５地連墻成槽槽壁失穩(wěn)事故圖??３??

軟土超深地連墻成槽施工地層穩(wěn)定機(jī)理研究?第一章緒論??豎向拱的存在，且破壞滑動(dòng)面的形狀是由Ｍｏｈｒ－Ｃｏｕｌｏｍｂ屈服準(zhǔn)則確定，而破壞體底??部的形狀由土拱原理定義，并將滑動(dòng)體分成單元土柱，進(jìn)行受力分析，該方法適用于??無(wú)粘性土，考慮了土體摩擦角，泥漿液面、重度、超載、深度以及槽段長(zhǎng)度［４８］，并在??之后得到了完善［１６］；?Ｆｏｘ?（２００４）使用庫(kù)倫理論分析力系平衡來(lái)計(jì)算破壞體滑動(dòng)角和??槽壁安全系數(shù)，假設(shè)了如圖１．１１（ｄ）所示的楔形破壞體，分別在排水和不排水狀態(tài)下??對(duì)不同地下水位進(jìn)行了考慮研究［３７］，該方法考慮了槽段深度、泥漿液面、地下水位、??超載及拉伸區(qū)的影響等因素，但不能預(yù)測(cè)地面運(yùn)動(dòng)和分層土體的情況。??＇?ｉ?、、；＼?Ｈ?＂?￡??．．０?—ｚ?—來(lái)腦％??Ｉ滑動(dòng)丨丨丨Ｉ、??圖１．１２地連墻失穩(wěn)破壞模型（Ａａｓ，?１９７６）??李會(huì)民（１９９３）根據(jù)槽壁安全系數(shù)的計(jì)算公式推導(dǎo)出所需的泥漿重度，建立了槽??壁穩(wěn)定計(jì)算的數(shù)學(xué)模型［４９］，探討地下水位、泥漿液面高度、地質(zhì)條件和土拱效應(yīng)對(duì)所??需泥漿重度的影響，并編制了泥漿配比設(shè)計(jì)的程序圖：楊嶸昌（?１９９５）根據(jù)前人現(xiàn)場(chǎng)??以及試驗(yàn)假設(shè)破壞模型呈半圓簡(jiǎn)狀，并討論了?３種不同情況（圖１．１３）：斜截面低于??地下水位，斜截面在地下水位和地表之間，斜截面貫穿地表，推導(dǎo)出最危險(xiǎn)狀態(tài)下臨??界傾角和最小泥漿密度［５（）－５２】；季沖平（１９９８）提出截斜圓柱體滑動(dòng)破壞模型，如圖??１．１４所示，研究了在砂性／粘性土中不同地下水位對(duì)槽壁穩(wěn)定性的影響，推導(dǎo)了最危??險(xiǎn)滑動(dòng)角以及保持槽壁穩(wěn)定所需的泥漿重度［５３］，該方法考慮了地下水位和地面超載，??但未能考

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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[4]高壓旋噴樁在地下連續(xù)墻成槽施工中的應(yīng)用[J]. 鄭建民,趙明時(shí).  港工技術(shù). 2013(01)
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[10]地連墻槽壁穩(wěn)定性三維模型的改進(jìn)[J]. 李超.  巖土工程技術(shù). 2004(05)

博士論文
[1]地下連續(xù)墻成槽施工環(huán)境效應(yīng)研究[D]. 裴堯堯.武漢理工大學(xué) 2013

碩士論文
[1]帶巖橋巖質(zhì)邊坡的塑性極限分析上限法研究[D]. 薛龍.昆明理工大學(xué) 2017
[2]矩形地下連續(xù)墻槽壁失穩(wěn)機(jī)理及其分析方法研究[D]. 王軒.河海大學(xué) 2005



本文編號(hào)：2989554