【摘要】：動撓度測試是高速鐵路橋梁荷載試驗(yàn)的一項(xiàng)重要檢測內(nèi)容。采用QY型傾角儀、小波分析和正交多項(xiàng)式函數(shù)組,成功地實(shí)現(xiàn)了高速鐵路梁橋的動撓度測試。分析了QY傾角儀的動力特征,指出了此傳感器在準(zhǔn)確感應(yīng)到梁體縱向傾斜的同時(shí)也能感應(yīng)到梁體的縱向振動加速度。對QY傾角儀輸出信號進(jìn)行小波提升分解,提取出有用的縱向傾斜信號,然后再基于正交函數(shù)組計(jì)算出動撓度曲線。采用本方法與拉線式位移計(jì)在高速鐵路橋梁上進(jìn)行動撓度測試對比試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果表明本方法的測試結(jié)果與拉線式位移計(jì)的測試結(jié)果的誤差非常小,可達(dá)到毫米級的精度,可用于高速鐵路梁橋的動撓度測試。相比其他方法,本方法具有安裝方便、可以測試任何條件下的橋梁的動撓度等優(yōu)點(diǎn)。
【圖文】：

飭? 力="^XiL+M+1儀器[2],實(shí)物圖如圖1所示。 。nra 當(dāng)Z)<1時(shí),可得考導(dǎo) (5)sXnL3由式（1)和式（5)可得當(dāng)QY傳感器只受縱向平動所附加給的外力時(shí)，其輸出電壓與橋梁縱向的振動加速度在一定頻帶范圍內(nèi)成正比，即在此受力情況下,QY傾角儀為低頻加速度計(jì)。 1.2QY型傾角儀縱向傾斜動力特性分析當(dāng)QY型傳感器只受橋梁縱向傾斜所附加給的外力時(shí),其受力響應(yīng)原理如圖3和圖4所示。1.1QY型傾角儀縱向平動動力特性分析當(dāng)傳感器只受縱向平動附加的外力時(shí)，其受力響—uo應(yīng)原理圖如圖2所示。 4 ” W^ 醒 圖3QY傳感器受縱向傾斜外力時(shí)的受力原理圖圖2(?Y傳感器受縱向平動外力時(shí)的受力原理圖圖2中,參數(shù)A為彈簧剛度;6為阻尼比;C為電子反饋系數(shù)，6=61^,5、為機(jī)電耦合系數(shù),L2為擺長； 噸裝為小線圈的電子反饋系數(shù)，主要用來調(diào)整擺到初始 圖4傾斜時(shí)受力圖位置^為擺的縱向傾斜汰為電容傳感器的靈敏度4 e、為傳感器所在位置橋梁的豎向縱向傾斜值,M為電容傳感器在垂直于擺的方向的移動位移，即橋梁為傳感器的重量。其受力方程為的縱向平動；尺為線圈的電阻。質(zhì)量塊爪的運(yùn)動攤 U☆+k9+Gl=_Mg6i ⑷為 k 可解得fc,6+b6-\-k8+Gi=--y-X (1) u0 1^3 —=_B、x—= (7)e,1s22D1式中為擺的轉(zhuǎn)動慣量，、=LjI4m,Z,3為等效擺長， 7+Ts+1i4為擺中心到質(zhì)量塊m中心的距離。由式（1)可得當(dāng)時(shí)，可得

圖如圖1所示。 。nra 當(dāng)Z)<1時(shí),可得考導(dǎo) (5)sXnL3由式（1)和式（5)可得當(dāng)QY傳感器只受縱向平動所附加給的外力時(shí)，，其輸出電壓與橋梁縱向的振動加速度在一定頻帶范圍內(nèi)成正比，即在此受力情況下,QY傾角儀為低頻加速度計(jì)。 1.2QY型傾角儀縱向傾斜動力特性分析當(dāng)QY型傳感器只受橋梁縱向傾斜所附加給的外力時(shí),其受力響應(yīng)原理如圖3和圖4所示。1.1QY型傾角儀縱向平動動力特性分析當(dāng)傳感器只受縱向平動附加的外力時(shí)，其受力響—uo應(yīng)原理圖如圖2所示。 4 ” W^ 醒 圖3QY傳感器受縱向傾斜外力時(shí)的受力原理圖圖2(?Y傳感器受縱向平動外力時(shí)的受力原理圖圖2中,參數(shù)A為彈簧剛度;6為阻尼比;C為電子反饋系數(shù)，6=61^,5、為機(jī)電耦合系數(shù),L2為擺長； 噸裝為小線圈的電子反饋系數(shù)，主要用來調(diào)整擺到初始 圖4傾斜時(shí)受力圖位置^為擺的縱向傾斜汰為電容傳感器的靈敏度4 e、為傳感器所在位置橋梁的豎向縱向傾斜值,M為電容傳感器在垂直于擺的方向的移動位移，即橋梁為傳感器的重量。其受力方程為的縱向平動；尺為線圈的電阻。質(zhì)量塊爪的運(yùn)動攤 U☆+k9+Gl=_Mg6i ⑷為 k 可解得fc,6+b6-\-k8+Gi=--y-X (1) u0 1^3 —=_B、x—= (7)e,1s22D1式中為擺的轉(zhuǎn)動慣量，、=LjI4m,Z,3為等效擺長， 7+Ts+1i4為擺中心到質(zhì)量塊m中心的距離。由式（1)可得當(dāng)時(shí)，可得

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本文編號：2583393