為探討輥模拉拔技術(shù)在制備高強(qiáng)度鋼絲上的可行性,采用掃描電子顯微鏡(SEM)、透射電子顯微鏡(TEM)、電子背散射衍射(EBSD)、X射線衍射(XRD)、差示掃描量熱儀(DSC)以及力學(xué)性能檢測(cè)等分析手段,對(duì)比研究了兩種成型方式對(duì)低碳鋼絲和高碳鋼絲組織形變及力學(xué)性能的影響。對(duì)比研究了拉拔方式對(duì)低碳鋼絲組織性能的影響。結(jié)果表明:當(dāng)應(yīng)變量為0.23時(shí),輥模拉拔鋼絲的強(qiáng)度為660MPa,冷拉拔鋼絲的強(qiáng)度為621MPa,輥模拉拔鋼絲強(qiáng)度較冷拉拔提升約6%;而當(dāng)應(yīng)變量為1.18時(shí),輥模拉拔鋼絲的強(qiáng)度為854MPa,冷拉拔鋼絲的強(qiáng)度為898MPa,輥模拉拔鋼絲強(qiáng)度較冷拉拔下降約5%。任一應(yīng)變量下,輥模拉拔鋼絲的塑性更優(yōu)。與冷拉拔鋼絲相比,輥模拉拔鋼絲組織變形較均勻,晶粒尺寸更小,形成的<110>絲織構(gòu)更強(qiáng)。TEM結(jié)果表明,形變初始階段,輥模拉拔鋼絲組織中形成較多數(shù)量的亞晶;形變后期,輥模拉拔鋼絲組織內(nèi)位錯(cuò)密度較低,加工硬化效果減弱。殘余應(yīng)力分析表明,冷拉拔鋼絲表面存在較大的殘余拉應(yīng)力,隨應(yīng)變量的增加,輥模拉拔鋼絲表面由較小的殘余拉應(yīng)力轉(zhuǎn)變?yōu)閴簯?yīng)力。對(duì)比研究了拉拔方式對(duì)高碳鋼絲組織性能的影...

【文章頁數(shù)】：78 頁

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖1.1鋼絲產(chǎn)品生產(chǎn)工藝流程

東南大學(xué)碩士學(xué)位論文2用于拉拔形變的原材料熱軋盤條，直徑一般為Φ6.5mm~13mm，組織為共析鋼成分的索氏體，可通過鹽浴淬火[13]獲得。盤條經(jīng)多項(xiàng)力學(xué)性能檢測(cè)合格后，方可進(jìn)入后續(xù)拉拔形變生產(chǎn)環(huán)節(jié)。在拉拔過程中，通過磷化或硼化處理[14]對(duì)鋼絲潤滑及防腐，經(jīng)多道次拉拔后，因加工....

圖1.2鋼絲拉絲模具示意圖[17]

第一章緒論3增大而增加；拉拔速度較大時(shí)，鋼絲所需拉拔力隨拉拔速度的增大反而降低。大形變速率在一定程度上可提高鋼絲強(qiáng)度性能。另一方面，對(duì)于道次壓縮率，在形變過程中，鋼絲總壓縮率愈大，導(dǎo)致強(qiáng)度提升。當(dāng)總變形量相同時(shí)，道次壓縮率愈大，鋼絲強(qiáng)度提升愈多，但這不利于鋼絲塑韌性。為獲得良好的....

圖1.3二連式輥模拉拔示意圖[27]

東南大學(xué)碩士學(xué)位論文4設(shè)計(jì)了輥模拉拔的孔型，分析了其變形過程，并制作了一種用以生產(chǎn)圓絲的二連式輥模拉拔工藝，該裝置采用正交布置的對(duì)輥結(jié)構(gòu)[27]，如圖1.3所示。首先圓形線材進(jìn)入橢圓孔變形，然后由橢圓形變?yōu)閳A形截面；但是，考慮到穩(wěn)定性及精度的限制（±0.1mm），此裝置難以生產(chǎn)Φ....

圖1.4二連式三輥輥模拉拔示意圖[27]

第一章緒論5過程中，鋼絲與輥模之間產(chǎn)生滾動(dòng)摩擦，變形金屬受到的接觸摩擦阻力較小，軸向壓應(yīng)力較大，充分改善了金屬的塑性流動(dòng)能力[32]。此外，較低的摩擦阻力減小了能耗，在拉拔形變時(shí)，可實(shí)現(xiàn)高速減徑并降低拉拔力。圖1.4二連式三輥輥模拉拔示意圖[27]Fig.1.4Rollerdie....

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