奧氏體不銹鋼由于較高的強(qiáng)度和塑性,良好的耐腐蝕性、焊接性和冷加工性能,被廣泛應(yīng)用在深冷容器中。應(yīng)變強(qiáng)化技術(shù)在奧氏體不銹鋼壓力容器中的使用,可使奧氏體不銹鋼低溫壓力容器較傳統(tǒng)設(shè)計(jì)的壓力容器在同等使用強(qiáng)度下質(zhì)量更小、用材更少。本文采用SAW焊、MAG焊接方法和PAW/TIG組合焊接方法,對(duì)06Cr19Ni10奧氏體不銹鋼試板進(jìn)行焊接,并分別對(duì)其中一組試板的焊接接頭進(jìn)行低溫預(yù)拉伸應(yīng)變強(qiáng)化處理。然后,通過力學(xué)性能試驗(yàn)和金相顯微組織試驗(yàn),對(duì)應(yīng)變強(qiáng)化前后的奧氏體不銹鋼焊接接頭進(jìn)行研究。得到如下結(jié)論:(1)應(yīng)變強(qiáng)化奧氏體不銹鋼可使其顯微組織改變且可能發(fā)生形變誘發(fā)馬氏體相變,即產(chǎn)生加工硬化和相變強(qiáng)化,從而提高其屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度。(2)從理論上分析06Cr19Ni10奧氏體不銹鋼焊縫的凝固模式為FA模式,本文的金相試驗(yàn)也得到相同的結(jié)果,但因在焊接時(shí)受焊接熱源特點(diǎn)、焊接材料、過冷度的影響,將獲得不同含量及形態(tài)的鐵素體。(3)對(duì)于牌號(hào)為06Cr19Ni10國產(chǎn)奧氏體不銹鋼的MAG和PAW/TIG焊,在應(yīng)變強(qiáng)化之前,PAW/TIG焊相比較于MAG焊,其焊縫的韌性更好。然而,在應(yīng)變強(qiáng)化之后,PAW/TIG焊焊...

【文章頁數(shù)】：67 頁

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【文章目錄】：
摘要
abstract
第1章 緒論
    1.1 關(guān)于奧氏體不銹鋼焊接性的主要問題
        1.1.1 奧氏體不銹鋼焊接接頭晶間腐蝕
        1.1.2 奧氏體不銹鋼應(yīng)力腐蝕開裂
        1.1.3 奧氏體不銹鋼焊接熱裂紋
    1.2 奧氏體不銹鋼焊接方法
        1.2.1 傳統(tǒng)奧氏體不銹鋼焊接方法
        1.2.2 奧氏體不銹鋼的埋弧焊(SAW)
        1.2.3 奧氏體不銹鋼MAG焊
        1.2.4 奧氏體不銹鋼P(yáng)AW/TIG組合焊
    1.3 應(yīng)變強(qiáng)化奧氏體不銹鋼壓力容器的研究狀況
        1.3.1 奧氏體不銹鋼壓力容器應(yīng)變強(qiáng)化原理
        1.3.2 奧氏體不銹鋼壓力容器應(yīng)變強(qiáng)化技術(shù)的發(fā)展
        1.3.3 應(yīng)變強(qiáng)化奧氏體不銹鋼壓力容器的應(yīng)用
        1.3.4 應(yīng)變強(qiáng)化奧氏體不銹鋼壓力容器的優(yōu)點(diǎn)及存在問題
    1.4 本文研究的意義及內(nèi)容
第2章 試驗(yàn)設(shè)備與方法
    2.1 06Cr19Ni10奧氏體不銹鋼
        2.1.1 化學(xué)成分
        2.1.2 合金元素的作用
        2.1.3 力學(xué)性能
        2.1.4 金相組織
    2.2 焊接材料
    2.3 試驗(yàn)設(shè)備
        2.3.1 焊接試驗(yàn)用設(shè)備
        2.3.2 金相顯微試驗(yàn)用設(shè)備
        2.3.3 力學(xué)性能試驗(yàn)用設(shè)備
    2.4 試驗(yàn)方法
        2.4.1 奧氏體不銹鋼焊接試驗(yàn)
            2.4.1.1 奧氏體不銹鋼MAG焊
            2.4.1.2 奧氏體不銹鋼P(yáng)AW/TIG組合焊
            2.4.1.3 奧氏體不銹鋼SAW焊
        2.4.2 奧氏體不銹鋼焊接接頭拉伸應(yīng)變強(qiáng)化試驗(yàn)
        2.4.3 奧氏體不銹鋼焊接接頭力學(xué)性能試驗(yàn)
            2.4.3.1 奧氏體不銹鋼焊接接頭拉伸試驗(yàn)
            2.4.3.2 奧氏體不銹鋼焊接接頭沖擊試驗(yàn)
            2.4.3.3 彎曲試驗(yàn)
            2.4.3.4 硬度試驗(yàn)
        2.4.4 金相試驗(yàn)
    2.5 本章小結(jié)
第3章 應(yīng)變強(qiáng)化對(duì)焊接接頭顯微組織的影響
    3.1 應(yīng)變強(qiáng)化對(duì)母材組織的影響
    3.2 應(yīng)變強(qiáng)化前后06Cr19Ni10奧氏體不銹鋼焊接接頭組織分析
        3.2.1 奧氏體不銹鋼熔化區(qū)微觀組織的演變
        3.2.2 應(yīng)變強(qiáng)化前后06Cr19Ni10奧氏體不銹鋼SAW焊焊接接頭組織分析
        3.2.3 應(yīng)變強(qiáng)化前后06Cr19Ni10奧氏體不銹鋼MAG焊焊接接頭組織分析
        3.2.4 應(yīng)變強(qiáng)化前后06Cr19Ni10奧氏體不銹鋼P(yáng)/T焊焊接接頭組織分析
    3.3 本章小結(jié)
第4章 應(yīng)變強(qiáng)化對(duì)焊接接頭力學(xué)性能的影響
    4.1 焊接接頭拉伸試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析
    4.2 焊接接頭沖擊試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析
    4.3 焊接接頭彎曲試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析
    4.4 焊接接頭顯微硬度數(shù)據(jù)分析
    4.5 本章小結(jié)
第5章 應(yīng)變強(qiáng)化對(duì)焊接接頭殘余應(yīng)力的影響
    5.1 焊接過程有限元模擬
        5.1.1 有限元模型
        5.1.2 材料熱物理性能參數(shù)
    5.2 GTAW焊接模擬熱力學(xué)分析
        5.2.1 熱源模型
        5.2.2 結(jié)構(gòu)分析
    5.3 焊接模擬結(jié)果分析
        5.3.1 焊接溫度場(chǎng)
        5.3.2 應(yīng)變強(qiáng)化對(duì)焊接應(yīng)力場(chǎng)的影響
    5.4 本章小結(jié)
第6章 結(jié)論
致謝
參考文獻(xiàn)



本文編號(hào)：3856562