當(dāng)前鎂合金在航天、汽車和電子產(chǎn)品上的應(yīng)用越來越廣,但是高溫性能不佳長期制約著鎂合金的擴(kuò)大應(yīng)用。常見耐熱鎂合金體系適用溫度基本在200℃以下。若想將鎂合金應(yīng)用于飛機和汽車動力系統(tǒng)等領(lǐng)域,其服役溫度需要提高到250℃甚至是300℃。衡量鎂合金高溫性能的重要指標(biāo)之一是蠕變性能。Mg-Y合金是耐熱鎂稀土合金中的重要體系。闡明Mg-Y合金在250℃-300℃溫度區(qū)間蠕變微觀組織中晶界和晶內(nèi)析出相的演化規(guī)律,對耐熱鎂合金設(shè)計十分重要。本文完成了 Mg-3.3Y-0.1Zr(at.%)合金在250℃,80-120MPa和300℃,30-70MPa蠕變條件下的蠕變實驗,對蠕變樣品晶界和晶內(nèi)組織進(jìn)行了詳細(xì)表征并分析了其形成機制。通過對Mg-3.3 Y-0.1Zr蠕變終態(tài)樣品中的晶界無析出帶的表征,以及蠕變后的Mg-Gd合金對比實驗,明確了蠕變樣品中A和B型晶界無析出帶的特點:(a)A型PFZ中存在單列晶界析出相,將晶界PFZ分為兩部分,這兩部分PFZ寬度可不等,可相等,晶界析出相位置即為晶界位置,在非對稱的寬度不等A1型PFZ中,晶界析出相靠近Schmid因子小難變形的一側(cè),A型PFZ在樣品晶界PFZ中...

【文章頁數(shù)】：103 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【文章目錄】：
摘要
ABSTRACT
第一章 緒論
    1.1 耐熱鎂合金研究現(xiàn)狀
        1.1.1 Mg-Al系
        1.1.2 Mg-Zn系
        1.1.3 Mg-RE合金
    1.2 蠕變
    1.3 鎂合金強化機制
        1.3.1 固溶強化
        1.3.2 析出強化
        1.3.3 細(xì)晶強化
        1.3.4 彌散強化
    1.4 鎂稀土合金中的晶界PFZ和析出相
        1.4.1 鎂稀土合金中的晶界PFZ
        1.4.2 鎂稀土合金中的析出相
    1.5 本課題研究目的和內(nèi)容
第二章 實驗方法
    2.1 合金制備
    2.2 熱處理工藝
    2.3 力學(xué)性能測試
        2.3.1 維氏硬度測試
        2.3.2 室溫和高溫拉伸測試
    2.4 蠕變性能測試
        2.4.1 普通蠕變測試
        2.4.2 準(zhǔn)原位表征蠕變實驗
    2.5 微觀組織分析
        2.5.1 光學(xué)顯微分析
        2.5.2 掃描電鏡分析
        2.5.3 透射電鏡分析
第三章 Mg-Y合金蠕變性能及蠕變過程中的晶界PFZ
    3.1 蠕變前熱處理制度和蠕變性能
        3.1.1 蠕變前熱處理制度的確定
        3.1.2 蠕變參數(shù)的確定
        3.1.3 蠕變性能
    3.2 蠕變后產(chǎn)生的晶界PFZ
        3.2.1 蠕變前的組織
        3.2.2 250℃蠕變后樣品中的晶界PFZ
        3.2.3 300℃蠕變后樣品中的晶界PFZ
    3.3 準(zhǔn)原位表征蠕變中晶界PFZ演化
    3.4 與Mg-Gd合金晶界中晶界PFZ的對比
        3.4.1 Mg-2.5Gd-0.1Zr合金的熱處理制度和蠕變行為
        3.4.2 Mg-2.5Gd-0.1Zr合金300℃蠕變后的晶界PFZ
        3.4.3 準(zhǔn)原位表征Mg-2.5Gd-0.1Zr合金中的晶界PFZ
        3.4.4 Mg-3.3Y-0.1Zr合金與Mg-2.5Gd-0.1Zr合金晶界PFZ的異同
    3.5 分析與討論
        3.5.1 不同蠕變機制下的晶界PFZ
        3.5.2 本實驗中晶界PFZ的形成機制
    3.6 本章小結(jié)
第四章 Mg-Y合金蠕變中析出相的演變
    4.1 蠕變前β'相的形貌和分布
    4.2 蠕變后β'相的形貌和分布
    4.3 分析與討論
        4.3.1 析出相鏈中β'相的分布
        4.3.2 β'相的動態(tài)析出
    4.4 本章小結(jié)
第五章 結(jié)論
    5.1 結(jié)論
    5.2 創(chuàng)新點
    5.3 展望
參考文獻(xiàn)
致謝
攻讀碩士學(xué)位期間已發(fā)表或錄用的論文



本文編號：3839899