本文關(guān)鍵詞：引線框架用Cu-Ni-Si-Mg合金的各向異性與織構(gòu)演變研究，由筆耕文化傳播整理發(fā)布。

【摘要】：本文以Cu-Ni-Si-Mg合金為研究對象,通過力學(xué)性能測試研究了固溶、二次冷軋及時效工藝對合金板材平面各向異性的影響,同時結(jié)合光學(xué)顯微鏡(OM)、掃描電鏡(SEM)、透射電鏡(TEM)、X射線衍射(XRD)及電子背散射衍射(EBSD)等技術(shù)手段,分析了合金平面各向異性的產(chǎn)生原因和形成規(guī)律。重點探討了合金在一次冷軋、固溶和二次冷軋過程中的組織與織構(gòu)演變,深入分析了第二相粒子析出與回溶對組織與織構(gòu)的影響,揭示了平面各向異性的形成機理,提出了改善平面各向異性的織構(gòu)優(yōu)化和組織調(diào)控技術(shù),為進一步改善其綜合性能提供理論依據(jù)和實驗參考。本文的主要結(jié)論如下:(1)隨著固溶溫度的增加或固溶時間的延長,Cu-Ni-Si-Mg合金板材時效態(tài)的平面各向異性先增大后趨于平穩(wěn);G{011}100和Br{011}211逐漸減小,Cu’{113}121和S’{123}523逐漸增大;固溶工藝為850℃/60s時,板材的Rm和Rp0.2達到最大值,其強度差值分別為103MPa和72MPa;Cu’與S’織構(gòu)的增強、第二相析出數(shù)量及晶粒不均勻程度的增大是板材平面各向異性增加的主要原因。(2)隨著時效溫度的增加,Cu-Ni-Si-Mg合金板材的平面各向異性逐漸減小,Cu’{113}121與S’{123}523織構(gòu)強度的減弱速度先增大后減小;而隨著時效時間的增加,Cu-Ni-Si-Mg合金板材的平面各向異性則先增大后減小,Cu’{113}121與S’{113}121織構(gòu)強度則逐漸減小。時效工藝對G{011}100和Br{011}211織構(gòu)強度的影響較小。第二相的析出是造成Cu’與S’織構(gòu)減弱的主要原因,且第二相析出數(shù)量越多,Cu’和S’織構(gòu)的強度減弱程度越大;第二相的粗化對Cu’和S’織構(gòu)的強度無明顯影響。(3)隨著固溶后二次冷軋變形量的增加,Cu-Ni-Si-Mg合金板材時效態(tài)的平面各向異性先減小后增大;Cu{112}111、S{123}634和Br{011}211織構(gòu)強度逐漸減弱,G{011}100織構(gòu)逐漸增強。固溶后施加30%~45%的冷軋變形量,Rm和Rp0.2的強度差值分別為21MPa和25MPa,其性能接近各向同性。(4)Cu-Ni-Si-Mg合金屬于低層錯能金屬,其不同取向的晶粒在一次冷軋過程中將逐漸流向{011}211;{113}121和{123}523取向的晶核在固溶過程中具有明顯的生長優(yōu)勢,并最終吞噬其它取向的晶粒成為固溶態(tài)的穩(wěn)定織構(gòu);固溶態(tài)板材二次冷軋過程中的織構(gòu)演變?yōu)閧113}121經(jīng){012}100→{011}100→{011}211,剪切帶的出現(xiàn),將促使{112}111和{123}523直接轉(zhuǎn)向{011}100和{123}634,并最終流向{011}211。
【關(guān)鍵詞】：Cu-Ni-Si-Mg合金 組織性能 第二相 織構(gòu) 各向異性
【學(xué)位授予單位】：江西理工大學(xué)
【學(xué)位級別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2016
【分類號】：TG146.11
【目錄】：

• 摘要3-4
• Abstract4-9
• 第一章 緒論9-22
• 1.1 引線框架概述9-14
• 1.1.1 引線框架材料的發(fā)展歷程9-11
• 1.1.2 引線框架材料的性能要求11-12
• 1.1.3 銅基引線框架材料的主要強化途徑12-13
• 1.1.4 國內(nèi)外常用銅基引線框架的類型13-14
• 1.2 Cu-Ni-Si系合金的研究現(xiàn)狀14-17
• 1.2.1 Cu-Ni-Si系合金的微合金化14-15
• 1.2.2 Cu-Ni-Si系合金的工藝研究15-16
• 1.2.3 Cu-Ni-Si系合金板材生產(chǎn)待解決的技術(shù)難點16-17
• 1.3 板材各向異性與織構(gòu)演變的研究進展17-20
• 1.3.1 板材的各向異性研究17
• 1.3.2 板材中常見的織構(gòu)特征17-20
• 1.3.3 織構(gòu)與各向異性關(guān)系的研究20
• 1.4 本論文的研究背景及意義20-22
• 第二章 實驗材料及方法22-29
• 2.1 實驗材料22
• 2.2 研究總路線22-23
• 2.3 熱處理及軋制工藝設(shè)計23-25
• 2.3.1 固溶工藝設(shè)計23-24
• 2.3.2 時效工藝設(shè)計24
• 2.3.3 二次冷軋工藝設(shè)計24-25
• 2.4 實驗設(shè)備25
• 2.5 材料的檢測及分析25-28
• 2.4.1 力學(xué)性能測試25-26
• 2.4.2 金相組織觀察26-27
• 2.4.3 掃描電鏡觀察27
• 2.4.4 透射電鏡觀察27
• 2.4.5 X射線衍射分析27
• 2.4.6 電子背散射衍射分析27-28
• 2.6 板材平面各向異性的表征28-29
• 第三章 固溶工藝對Cu-Ni-Si-Mg合金各向異性的影響29-47
• 3.1 前言29
• 3.2 固溶溫度對固溶態(tài)Cu-Ni-Si-Mg合金各向異性的影響29-36
• 3.2.1 不同固溶溫度下板材固溶態(tài)的力學(xué)性能與各向異性29-30
• 3.2.2 不同固溶溫度下板材固溶態(tài)的顯微組織與織構(gòu)特征30-34
• 3.2.3 不同固溶溫度下的組織及織構(gòu)特征對固溶態(tài)板材各向異性的影響34-36
• 3.3 固溶溫度對Cu-Ni-Si-Mg合金時效后各向異性的影響36-42
• 3.3.1 不同固溶溫度下板材時效態(tài)的力學(xué)性能與各向異性36-37
• 3.3.2 不同固溶溫度下板材時效態(tài)的顯微組織與織構(gòu)特征37-41
• 3.3.3 不同固溶溫度下的組織及織構(gòu)特征對時效態(tài)板材各向異性的影響41-42
• 3.4 固溶時間對Cu-Ni-Si-Mg合金時效后各向異性的影響42-46
• 3.4.1 不同固溶時間下板材時效態(tài)的力學(xué)性能與各向異性42-43
• 3.4.2 不同固溶時間下板材時效態(tài)的顯微組織與織構(gòu)特征43-44
• 3.4.3 不同固溶時間下的組織及織構(gòu)特征對時效態(tài)板材各向異性的影響44-46
• 3.5 本章小結(jié)46-47
• 第四章 時效工藝對Cu-Ni-Si-Mg合金各向異性的影響47-57
• 4.1 前言47
• 4.2 時效溫度對Cu-Ni-Si-Mg合金各向異性的影響47-51
• 4.2.1 板材不同時效溫度下的力學(xué)性能與各向異性47-48
• 4.2.2 板材不同時效溫度下的顯微組織與織構(gòu)特征48-50
• 4.2.3 不同時效溫度下的組織及織構(gòu)特征對板材各向異性的影響50-51
• 4.3 時效時間對Cu-Ni-Si-Mg合金各向異性的影響51-56
• 4.3.1 板材不同時效時間下的力學(xué)性能與各向異性51-52
• 4.3.2 板材不同時效時間下的顯微組織與織構(gòu)特征52-54
• 4.3.3 不同時效時間下的組織及織構(gòu)特征對板材各向異性的影響54-56
• 4.4 本章小結(jié)56-57
• 第五章 二次冷軋對Cu-Ni-Si-Mg合金各向異性的影響57-64
• 5.1 前言57
• 5.2 不同冷變形量下的力學(xué)性能與各向異性57-58
• 5.3 不同冷變形量下的顯微組織與織構(gòu)特征58-61
• 5.3.1 顯微組織58-59
• 5.3.2 斷口形貌59-60
• 5.3.3 宏觀織構(gòu)60-61
• 5.4 不同冷變形量下的組織及織構(gòu)特征對板材各向異性的影響61-63
• 5.5 本章小結(jié)63-64
• 第六章 Cu-Ni-Si-Mg合金板材制備過程中的組織與織構(gòu)演變64-75
• 6.1 前言64
• 6.2 Cu-Ni-Si-Mg合金板材不同狀態(tài)下的組織與織構(gòu)特征64-66
• 6.2.1 不同狀態(tài)下的組織特征64-65
• 6.2.2 不同狀態(tài)下的織構(gòu)特征65-66
• 6.3 Cu-Ni-Si-Mg合金板材的織構(gòu)演變66-73
• 6.3.1 一次冷軋過程中的織構(gòu)演變66-68
• 6.3.2 固溶保溫過程中的織構(gòu)演變68-70
• 6.3.3 二次冷軋過程中的織構(gòu)演變70-73
• 6.4 本章小結(jié)73-75
• 第七章 結(jié)論75-77
• 參考文獻77-81
• 致謝81-82
• 攻讀學(xué)位期間的研究成果82-83

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