建立了CFRP（carbon fiber reinforced plastics）/鋁合金疊層結(jié)構(gòu)制孔軸向力分階段預(yù)測(cè)模型,提出一種面向分階段的鉆削過(guò)程描述方法。闡述了CFRP與鋁合金的疊層方式,根據(jù)鉆削過(guò)程中鉆頭所處位置確定不同的鉆削階段;在鉆削過(guò)程分析的基礎(chǔ)上,通過(guò)解析建模方法給出了疊層結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)軸向力預(yù)測(cè)方法,并詳細(xì)分析了模型公式中積分限的計(jì)算方法;進(jìn)行了疊層結(jié)構(gòu)制孔實(shí)驗(yàn),測(cè)量分階段的瞬時(shí)制孔軸向力。通過(guò)對(duì)比發(fā)現(xiàn)提出的預(yù)測(cè)模型與實(shí)驗(yàn)值吻合較好,能夠準(zhǔn)確預(yù)測(cè)CFRP/鋁合金疊層結(jié)構(gòu)制孔軸向力。 

【文章來(lái)源】：機(jī)械科學(xué)與技術(shù). 2017,36(01)北大核心CSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)

【部分圖文】：

鉆削過(guò)程中的不同階段

機(jī)械科學(xué)與技術(shù)第36卷http://www．nwpu－journals．org．cn/鉆削力模型，必須對(duì)CFＲP和鋁合金鉆削過(guò)程分別進(jìn)行建模，針對(duì)每種情況還需要分別計(jì)算橫刃與切削刃產(chǎn)生的軸向力。2．1切削刃軸向力模型為了建立切削刃力學(xué)模型，可以將切削刃看成一系列相連的獨(dú)立切削單元，記每個(gè)單元在垂直于鉆頭軸線的平面上投影長(zhǎng)度為dx，如圖2所示，將單元切削力在整個(gè)切削刃上進(jìn)行積分即可求出切削刃產(chǎn)生的力。圖2軸向力的產(chǎn)生切削刃建模過(guò)程示意圖如圖3所示為了方便求解，在與鉆頭軸線垂直的平面上建立極坐標(biāo)系，并取鉆頭軸線與平面的交點(diǎn)為極點(diǎn)，記切削單元在極徑ρ方向的寬度為dr，與極點(diǎn)的距離為r，極徑ρ=r/Ｒ。dr=Ｒdρ(2)dx=drcos(i(ρ))(3)式中i(ρ)為切削刃的刃傾角。根據(jù)參考文獻(xiàn)［1］，cos(i(ρ))可以表示為cos(i(ρ))=1－w2sin2(ε/2)2ρ2Ｒ2(4)式中:w為橫刃寬度的一半;Ｒ為鉆頭半徑;ε為鉆頭頂角。結(jié)合式(3)，式(4)和式(5)可得dx=1－w2sin2(ε/2)2ρ2Ｒ2()Ｒdρ(5)因此，考慮到兩個(gè)切削刃的共同作用效果，切削刃產(chǎn)生的軸向力可以寫成FEth=12∫λ2λ1sin(ε2)·Kt·1－w2sin2(ε/2)2ρ2Ｒ2()Ｒdρ(6)式中Kt為單元切削力系數(shù)。對(duì)于復(fù)合材料Kt表達(dá)式為Kt=τ1haccosφtan(φ+β－γ)－sinφτ1τ2cos(θ－φ)sinθ－sin(θ－φ)cosθ(7)圖3切削刃建模過(guò)程示意圖對(duì)于鋁合金Kt表達(dá)式為Kt=sinφtan(φ+β－γ)+cosφμcosφ(8)式(7)和(8)中:φ為剪切角;β為摩擦角，β=30°;θ為纖維方向角;γ表示刀具前角;μ為前刀面與切削材料之間的摩擦系數(shù)，取值為0.2;τ1和τ2

機(jī)械科學(xué)與技術(shù)第36卷http://www．nwpu－journals．org．cn/鉆削力模型，必須對(duì)CFＲP和鋁合金鉆削過(guò)程分別進(jìn)行建模，針對(duì)每種情況還需要分別計(jì)算橫刃與切削刃產(chǎn)生的軸向力。2．1切削刃軸向力模型為了建立切削刃力學(xué)模型，可以將切削刃看成一系列相連的獨(dú)立切削單元，記每個(gè)單元在垂直于鉆頭軸線的平面上投影長(zhǎng)度為dx，如圖2所示，將單元切削力在整個(gè)切削刃上進(jìn)行積分即可求出切削刃產(chǎn)生的力。圖2軸向力的產(chǎn)生切削刃建模過(guò)程示意圖如圖3所示為了方便求解，在與鉆頭軸線垂直的平面上建立極坐標(biāo)系，并取鉆頭軸線與平面的交點(diǎn)為極點(diǎn)，記切削單元在極徑ρ方向的寬度為dr，與極點(diǎn)的距離為r，極徑ρ=r/Ｒ。dr=Ｒdρ(2)dx=drcos(i(ρ))(3)式中i(ρ)為切削刃的刃傾角。根據(jù)參考文獻(xiàn)［1］，cos(i(ρ))可以表示為cos(i(ρ))=1－w2sin2(ε/2)2ρ2Ｒ2(4)式中:w為橫刃寬度的一半;Ｒ為鉆頭半徑;ε為鉆頭頂角。結(jié)合式(3)，式(4)和式(5)可得dx=1－w2sin2(ε/2)2ρ2Ｒ2()Ｒdρ(5)因此，考慮到兩個(gè)切削刃的共同作用效果，切削刃產(chǎn)生的軸向力可以寫成FEth=12∫λ2λ1sin(ε2)·Kt·1－w2sin2(ε/2)2ρ2Ｒ2()Ｒdρ(6)式中Kt為單元切削力系數(shù)。對(duì)于復(fù)合材料Kt表達(dá)式為Kt=τ1haccosφtan(φ+β－γ)－sinφτ1τ2cos(θ－φ)sinθ－sin(θ－φ)cosθ(7)圖3切削刃建模過(guò)程示意圖對(duì)于鋁合金Kt表達(dá)式為Kt=sinφtan(φ+β－γ)+cosφμcosφ(8)式(7)和(8)中:φ為剪切角;β為摩擦角，β=30°;θ為纖維方向角;γ表示刀具前角;μ為前刀面與切削材料之間的摩擦系數(shù)，取值為0.2;τ1和τ2

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]鈦合金TC4的鉆削力試驗(yàn)研究[J]. 韓榮第,吳健.  工具技術(shù). 2009(01)
[2]基于Deform 3D的鉆削力仿真研究[J]. 楊軍,周利平,吳能章.  工具技術(shù). 2007(04)
[3]高速鉆削碳纖維復(fù)合材料鉆削力的研究[J]. 張厚江,樊銳,陳五一,陳鼎昌.  航空制造技術(shù). 2006(12)
[4]鉆削力模型的建立及仿真[J]. 董麗華,劉大昕.  機(jī)械工程師. 2003(07)



本文編號(hào)：3384263