EB爐熔鑄TC4鈦合金扁坯交叉熱軋與熱處理的組織和性能研究
發(fā)布時(shí)間:2021-08-13 13:56
TC4鈦合金因具有高的比強(qiáng)度、良好的耐蝕性和生物相容性等優(yōu)點(diǎn),被廣泛應(yīng)用于軍事、醫(yī)療和民用等領(lǐng)域。傳統(tǒng)鈦板材加工多采用VAR爐熔煉的含有高低密度夾雜圓錠經(jīng)開坯鍛造,軋制成板材。本實(shí)驗(yàn)利用EB爐熔煉的扁錠直接軋制成板材,省去以往開坯鍛造工序,降低了鈦合金生產(chǎn)成本、提高了成材率和縮短了生產(chǎn)周期。為給企業(yè)工業(yè)化生產(chǎn)鈦合金板材的熱加工以及熱處理工藝提供經(jīng)驗(yàn)和理論指導(dǎo),研究了交叉熱軋工藝以及退火和固溶+時(shí)效強(qiáng)化熱處理工藝對(duì)TC4鈦合金板材的組織演變和性能的影響。并且,對(duì)熱軋以及熱處理板材進(jìn)行了EBSD分析。本文主要工作和研究結(jié)果如下:(1)研究交叉熱軋工藝對(duì)TC4鈦合金板材組織和性能的影響。TC4鈦合金扁錠顯微組織為魏氏組織。經(jīng)熱軋變形后,組織中的晶界已充分破碎,片狀α相發(fā)生扭折、變形和破碎且縱橫交錯(cuò)。隨著交叉次數(shù)的增加,組織中的片狀α相縱橫交錯(cuò)越明顯,各向異性改善且強(qiáng)度提高。其中,交叉二次熱軋的板材綜合性能最優(yōu),在RD、TD方向的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度以及伸長(zhǎng)率分別為912.7和941.5 MPa,792.1和884.3 MPa以及11.2%和9.4%。(2)研究退火熱處理工藝對(duì)TC4鈦合金板材組...
【文章來源】:昆明理工大學(xué)云南省
【文章頁數(shù)】:92 頁
【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【部分圖文】:
TC4鈦合金的典型組織(a)魏氏組織(b)網(wǎng)籃組織(c)等軸組織(d)雙態(tài)組織
第一章緒論3形狀變化,TC4鈦合金微觀組織形態(tài)主要分為四種[19],如圖1.1所示:圖1.1TC4鈦合金的典型組織(a)魏氏組織(b)網(wǎng)籃組織(c)等軸組織(d)雙態(tài)組織Fig.1.1TC4titaniumalloytypicalmicrostructure(a)Widmanstattenmicrostructure(b)Basketweavemicrostructure(c)Equiaxedmicrostructure(d)Duplexmicrostructure(1)魏氏組織魏氏組織亦是片層組織,是當(dāng)鈦合金加熱到β相區(qū)緩慢冷卻,或者變形開始和終了溫度都在β相區(qū),并且變形量較小時(shí)獲得的組織,其形成過程示意圖如圖1.2所示[20]。該組織特點(diǎn)是原始晶粒清晰完整,有明顯連續(xù)的晶界α相,β晶粒內(nèi)具有較大的“集束”,同一“集束”內(nèi)有大量的片層α相彼此平行。魏氏組織優(yōu)點(diǎn)是具有高的持久強(qiáng)度、裂韌性和蠕變抗力,但其塑性低,斷面收縮率遠(yuǎn)低于其他組織[21]。(1)加熱;(2)變形;(3)冷卻至兩相區(qū);(4)繼續(xù)冷卻到室溫圖1.2魏氏組織形成示意圖Fig.1.2TheformationprocessofWidmanstattenstructure(a)(b)(c)(d)(1)(2)(3)(4)βαβ
昆明理工大學(xué)碩士學(xué)位論文4(2)網(wǎng)籃組織網(wǎng)籃組織是當(dāng)鈦合金變形溫度開始在β相變點(diǎn)附近或β相區(qū),終了溫度在兩相區(qū)時(shí)形成的,其形成過程示意圖如圖1.3所示。該組織特點(diǎn)是在β轉(zhuǎn)變基體上分布著縱橫交錯(cuò)的片狀α相,β晶粒邊界在變形過程中被破壞,原始β晶粒內(nèi)的片狀α相變短(長(zhǎng)寬比減少),有如編織網(wǎng)籃的形狀,稱為網(wǎng)籃狀組織[6]。網(wǎng)籃組織優(yōu)點(diǎn)是具有高的持久強(qiáng)度和蠕變強(qiáng)度,疲勞性能高于魏氏組織,但存在一個(gè)弱點(diǎn)是塑性和熱穩(wěn)定性低,即“β脆性”[22-23]。(1)β相區(qū)變形;(2)兩相區(qū)變形;(3)形成片層α;(4)再結(jié)晶;(5)片層扭曲圖1.3網(wǎng)籃組織形成過程Fig.1.3Theformationprocessofbasketweavemicrostructure(3)等軸組織等軸組織一般是當(dāng)鈦合金在β轉(zhuǎn)變溫度下30~100℃加熱,經(jīng)充分塑性變形和再結(jié)晶退火形成,其組織形成過程示意圖如圖1.4所示[20]。該種組織特點(diǎn)是在β轉(zhuǎn)變基體上分布著初生的等軸α相,也不全表現(xiàn)為等軸,也有可能是球狀、矩形、盤狀等。等軸組織優(yōu)點(diǎn)是綜合力學(xué)性能較好,具有較好的塑性和熱穩(wěn)定性,但斷裂韌性、蠕變強(qiáng)度等差一些[24]。(1)原始組織;(2)加熱;(3)變形;(4)再結(jié)晶;(5)冷卻,析出次生α圖1.4雙態(tài)和等軸組織形成示意圖Fig.1.4Theformationprocessofduplexandequiaxedmicrostructure(4)雙態(tài)組織(1)(2)(3)(4)(5)ββα(1)(2)(3)(4)(5)βα
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]冷軋和退火對(duì)TC4鈦合金管組織和性能的影響[J]. 蔡國帥,朱寶輝,陳勝川,李永林,王璐. 熱加工工藝. 2018(21)
[2]低溫固溶及時(shí)效處理對(duì)TC4鈦合金棒材組織及力學(xué)性能的影響[J]. 杜剛,孫小平,高玉社,王瑋東,侯峰起,付寶全,劉向宏. 稀有金屬材料與工程. 2018(06)
[3]熱處理工藝對(duì)TC4合金冷軋管材組織及性能的影響[J]. 朱寶輝,蔡國帥,李永林,陳勝川,劉彥昌,李修勇,何季麟. 金屬熱處理. 2018(04)
[4]Research progress on refractory composition and deformability of shell molds for TiAl alloy castings[J]. Chun-ling Bao,Shuang-qi Zhang,Yu-yan Ren,You-wei Zhang,Hua-sheng Xie,Jun Zhao. China Foundry. 2018(01)
[5]選區(qū)激光熔化成型Ti6Al4V鈦合金的顯微組織研究[J]. 唐威,樊新民,黃潔雯,章默涵,宋曉東. 中國體視學(xué)與圖像分析. 2017(04)
[6]累積疊軋TC4鈦合金的組織演化與力學(xué)性能[J]. 劉國懷,李天瑞,徐莽,付天亮,李勇,王昭東,王國棟. 金屬學(xué)報(bào). 2017(09)
[7]TC4鈦合金連續(xù)熱變形過程中的組織及取向演變[J]. 陳少華,張麥倉,賈萌柳,彭桃. 材料熱處理學(xué)報(bào). 2017(05)
[8]低成本鈦合金研究現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢(shì)[J]. 馮秋元,佟學(xué)文,王儉,王鼎春,高頎. 材料導(dǎo)報(bào). 2017(09)
[9]EB爐熔煉大規(guī)格鈦扁錠凝固過程的數(shù)值模擬[J]. 劉千里,李向明,耿乃濤,陳驍夫,蔣業(yè)華. 特種鑄造及有色合金. 2017(03)
[10]鈦合金在生物醫(yī)藥領(lǐng)域應(yīng)用現(xiàn)狀和展望[J]. 廖贊,繆衛(wèi)東,馬嘉麗. 新材料產(chǎn)業(yè). 2017(03)
碩士論文
[1]固溶—時(shí)效對(duì)熱軋態(tài)Ti-5Al-5Mo-5V-1Cr-1Fe鈦合金α相析出長(zhǎng)大行為的影響[D]. 李佳潼.北方工業(yè)大學(xué) 2018
[2]高強(qiáng)β鈦合金雙級(jí)時(shí)效強(qiáng)化機(jī)理研究[D]. 劉國龍.內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué) 2018
[3]熱處理對(duì)TC4鈦合金組織、性能的影響及殘余應(yīng)力消除方法的研究[D]. 譚玉全.重慶大學(xué) 2016
[4]固溶—時(shí)效對(duì)熱軋態(tài)TC18鈦合金顯微組織、力學(xué)性能和織構(gòu)的影響[D]. 鄧喆.中南大學(xué) 2014
[5]高強(qiáng)高塑TC4鈦合金板材熱軋與熱處理的組織和性能研究[D]. 黃劍鋒.昆明理工大學(xué) 2013
[6]TC6鈦合金的高溫蠕變行為及熱處理工藝對(duì)合金組織性能的影響[D]. 李學(xué)雄.中南大學(xué) 2012
[7]TC4鈦合金電子束冷床熔煉技術(shù)研究[D]. 羅雷.西安建筑科技大學(xué) 2010
[8]TC11鈦合金組織演變及α片層等軸化機(jī)理研究[D]. 鄭佩琦.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2008
本文編號(hào):3340554
【文章來源】:昆明理工大學(xué)云南省
【文章頁數(shù)】:92 頁
【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【部分圖文】:
TC4鈦合金的典型組織(a)魏氏組織(b)網(wǎng)籃組織(c)等軸組織(d)雙態(tài)組織
第一章緒論3形狀變化,TC4鈦合金微觀組織形態(tài)主要分為四種[19],如圖1.1所示:圖1.1TC4鈦合金的典型組織(a)魏氏組織(b)網(wǎng)籃組織(c)等軸組織(d)雙態(tài)組織Fig.1.1TC4titaniumalloytypicalmicrostructure(a)Widmanstattenmicrostructure(b)Basketweavemicrostructure(c)Equiaxedmicrostructure(d)Duplexmicrostructure(1)魏氏組織魏氏組織亦是片層組織,是當(dāng)鈦合金加熱到β相區(qū)緩慢冷卻,或者變形開始和終了溫度都在β相區(qū),并且變形量較小時(shí)獲得的組織,其形成過程示意圖如圖1.2所示[20]。該組織特點(diǎn)是原始晶粒清晰完整,有明顯連續(xù)的晶界α相,β晶粒內(nèi)具有較大的“集束”,同一“集束”內(nèi)有大量的片層α相彼此平行。魏氏組織優(yōu)點(diǎn)是具有高的持久強(qiáng)度、裂韌性和蠕變抗力,但其塑性低,斷面收縮率遠(yuǎn)低于其他組織[21]。(1)加熱;(2)變形;(3)冷卻至兩相區(qū);(4)繼續(xù)冷卻到室溫圖1.2魏氏組織形成示意圖Fig.1.2TheformationprocessofWidmanstattenstructure(a)(b)(c)(d)(1)(2)(3)(4)βαβ
昆明理工大學(xué)碩士學(xué)位論文4(2)網(wǎng)籃組織網(wǎng)籃組織是當(dāng)鈦合金變形溫度開始在β相變點(diǎn)附近或β相區(qū),終了溫度在兩相區(qū)時(shí)形成的,其形成過程示意圖如圖1.3所示。該組織特點(diǎn)是在β轉(zhuǎn)變基體上分布著縱橫交錯(cuò)的片狀α相,β晶粒邊界在變形過程中被破壞,原始β晶粒內(nèi)的片狀α相變短(長(zhǎng)寬比減少),有如編織網(wǎng)籃的形狀,稱為網(wǎng)籃狀組織[6]。網(wǎng)籃組織優(yōu)點(diǎn)是具有高的持久強(qiáng)度和蠕變強(qiáng)度,疲勞性能高于魏氏組織,但存在一個(gè)弱點(diǎn)是塑性和熱穩(wěn)定性低,即“β脆性”[22-23]。(1)β相區(qū)變形;(2)兩相區(qū)變形;(3)形成片層α;(4)再結(jié)晶;(5)片層扭曲圖1.3網(wǎng)籃組織形成過程Fig.1.3Theformationprocessofbasketweavemicrostructure(3)等軸組織等軸組織一般是當(dāng)鈦合金在β轉(zhuǎn)變溫度下30~100℃加熱,經(jīng)充分塑性變形和再結(jié)晶退火形成,其組織形成過程示意圖如圖1.4所示[20]。該種組織特點(diǎn)是在β轉(zhuǎn)變基體上分布著初生的等軸α相,也不全表現(xiàn)為等軸,也有可能是球狀、矩形、盤狀等。等軸組織優(yōu)點(diǎn)是綜合力學(xué)性能較好,具有較好的塑性和熱穩(wěn)定性,但斷裂韌性、蠕變強(qiáng)度等差一些[24]。(1)原始組織;(2)加熱;(3)變形;(4)再結(jié)晶;(5)冷卻,析出次生α圖1.4雙態(tài)和等軸組織形成示意圖Fig.1.4Theformationprocessofduplexandequiaxedmicrostructure(4)雙態(tài)組織(1)(2)(3)(4)(5)ββα(1)(2)(3)(4)(5)βα
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]冷軋和退火對(duì)TC4鈦合金管組織和性能的影響[J]. 蔡國帥,朱寶輝,陳勝川,李永林,王璐. 熱加工工藝. 2018(21)
[2]低溫固溶及時(shí)效處理對(duì)TC4鈦合金棒材組織及力學(xué)性能的影響[J]. 杜剛,孫小平,高玉社,王瑋東,侯峰起,付寶全,劉向宏. 稀有金屬材料與工程. 2018(06)
[3]熱處理工藝對(duì)TC4合金冷軋管材組織及性能的影響[J]. 朱寶輝,蔡國帥,李永林,陳勝川,劉彥昌,李修勇,何季麟. 金屬熱處理. 2018(04)
[4]Research progress on refractory composition and deformability of shell molds for TiAl alloy castings[J]. Chun-ling Bao,Shuang-qi Zhang,Yu-yan Ren,You-wei Zhang,Hua-sheng Xie,Jun Zhao. China Foundry. 2018(01)
[5]選區(qū)激光熔化成型Ti6Al4V鈦合金的顯微組織研究[J]. 唐威,樊新民,黃潔雯,章默涵,宋曉東. 中國體視學(xué)與圖像分析. 2017(04)
[6]累積疊軋TC4鈦合金的組織演化與力學(xué)性能[J]. 劉國懷,李天瑞,徐莽,付天亮,李勇,王昭東,王國棟. 金屬學(xué)報(bào). 2017(09)
[7]TC4鈦合金連續(xù)熱變形過程中的組織及取向演變[J]. 陳少華,張麥倉,賈萌柳,彭桃. 材料熱處理學(xué)報(bào). 2017(05)
[8]低成本鈦合金研究現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢(shì)[J]. 馮秋元,佟學(xué)文,王儉,王鼎春,高頎. 材料導(dǎo)報(bào). 2017(09)
[9]EB爐熔煉大規(guī)格鈦扁錠凝固過程的數(shù)值模擬[J]. 劉千里,李向明,耿乃濤,陳驍夫,蔣業(yè)華. 特種鑄造及有色合金. 2017(03)
[10]鈦合金在生物醫(yī)藥領(lǐng)域應(yīng)用現(xiàn)狀和展望[J]. 廖贊,繆衛(wèi)東,馬嘉麗. 新材料產(chǎn)業(yè). 2017(03)
碩士論文
[1]固溶—時(shí)效對(duì)熱軋態(tài)Ti-5Al-5Mo-5V-1Cr-1Fe鈦合金α相析出長(zhǎng)大行為的影響[D]. 李佳潼.北方工業(yè)大學(xué) 2018
[2]高強(qiáng)β鈦合金雙級(jí)時(shí)效強(qiáng)化機(jī)理研究[D]. 劉國龍.內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué) 2018
[3]熱處理對(duì)TC4鈦合金組織、性能的影響及殘余應(yīng)力消除方法的研究[D]. 譚玉全.重慶大學(xué) 2016
[4]固溶—時(shí)效對(duì)熱軋態(tài)TC18鈦合金顯微組織、力學(xué)性能和織構(gòu)的影響[D]. 鄧喆.中南大學(xué) 2014
[5]高強(qiáng)高塑TC4鈦合金板材熱軋與熱處理的組織和性能研究[D]. 黃劍鋒.昆明理工大學(xué) 2013
[6]TC6鈦合金的高溫蠕變行為及熱處理工藝對(duì)合金組織性能的影響[D]. 李學(xué)雄.中南大學(xué) 2012
[7]TC4鈦合金電子束冷床熔煉技術(shù)研究[D]. 羅雷.西安建筑科技大學(xué) 2010
[8]TC11鈦合金組織演變及α片層等軸化機(jī)理研究[D]. 鄭佩琦.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2008
本文編號(hào):3340554
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