活塞銷和連桿小頭作為高壓大功率柴油機的重要零部件,主要是通過連桿襯套來連接在一起。柴油機的工作過程是連桿襯套與連桿小端及活塞銷配合摩擦的過程,設(shè)備運行過程中還需克服高溫環(huán)境和交變應(yīng)力兩方面的影響,作為滑動軸承的連桿襯套是易損零件,質(zhì)量過關(guān)的連桿襯套更能延長柴油機的使用年限。目前柴油機所用連桿襯套采用錫青銅QSn7-0.2采用強力旋壓的成形工藝制造。強力旋壓屬于一種少切削的加工工藝,該工藝在鍛造、擠壓、拉伸、旋壓等環(huán)節(jié)極具優(yōu)勢,能夠滿足制件機械性能和尺寸精度高需求。連桿襯套正常的失效形式是磨損失效,即在使用壽命到達時,襯套磨損,間隙增大,不能正常工作。導(dǎo)致連桿襯套在使用過程中產(chǎn)生磨損失效的原因是多方面的,除去人為的意外工況及產(chǎn)品質(zhì)量外,引起失效的方面還有連桿襯套的材料,結(jié)構(gòu)和裝配工藝方面存在的不足。本文使用材料錫青銅CuSn8P鍛造態(tài),根據(jù)連桿襯套的成形特點和錫青銅CuSn8P鍛造態(tài)的材料特點選用了錯距反旋的成形工藝。通過Deform-3D有限元三維模擬平臺,對錫青銅CuSn8P鍛造態(tài)連桿襯套錯距反旋成形的過程進行了數(shù)值模擬。將Deform-3D模擬的結(jié)果通過Deform-3D自帶測量工... 

【文章來源】：中北大學(xué)山西省

【文章頁數(shù)】：70 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

異性件剪切反旋示意圖

異性件剪切反旋如圖 2.1 所示。圖 2.1 異性件剪切反旋示意圖行加工時主要選擇筒形件流動旋壓的方式，一件進行流動旋壓，必須借助芯模進行，基于旋力，使其發(fā)生形變。旋轉(zhuǎn)方向又分為正反兩種致時稱之為正旋，方向相反時則為反旋，如圖

特點是不能直接建立三維幾何模型，但是他 CAD 建模軟件如 Pro/E、UG、SOLIDWORUNV、PDA、AMG，然后導(dǎo)入幾何模型。本另存為 STL 文件格式后導(dǎo)入到 Deform-3D 軟 連桿襯套反旋模型的毛坯為環(huán)形件。由于旋壓因此旋壓后的必須小于最終連桿襯套產(chǎn)品的內(nèi)坯尺寸選取為內(nèi)徑 D=54.2mm，壁厚為 7.2mm部起旋端面的形狀應(yīng)該與旋輪工作的部分相互倒長度為 4mm 角度 0為 60°的角，在 SOLID幾何模型如圖 3.1 所示。

【參考文獻】：
期刊論文
[1]基于析因試驗的QSn7-0.2錫青銅連桿襯套尺寸精度分析[J]. 李姝,樊文欣,楊鋒,李志偉.  特種鑄造及有色合金. 2019(01)
[2]摩擦對高溫合金復(fù)雜截面薄壁圓環(huán)多道次滾壓成形不均勻變形作用[J]. 趙剛要,張冉陽,郭正華,郭偉,楊勝金,郭凱云.  稀有金屬材料與工程. 2018(12)
[3]減薄率對QSn7-0.2合金微觀組織的影響[J]. 孔維靜,樊文欣,席奇豪,王欣,亓岳巖.  塑性工程學(xué)報. 2018(05)
[4]基于Simufact筒形件強力旋壓與變薄拉深應(yīng)力應(yīng)變分析[J]. 張厚祖,樊文欣,楊鋒,李志偉,郭佩劍.  特種鑄造及有色合金. 2018(09)
[5]基于灰色神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型的強力旋壓連桿襯套屈服強度預(yù)測[J]. 楊鋒,樊文欣,李志偉,秦晉,李姝,張厚祖.  塑性工程學(xué)報. 2018(04)
[6]基于Simufact的QSn7-0.2筒形件正、反旋數(shù)值模擬研究[J]. 湯傳堯,樊文欣,席奇豪.  塑性工程學(xué)報. 2018(04)
[7]基于響應(yīng)曲面法的錯距旋壓連桿襯套各旋輪工作圓弧半徑的研究[J]. 樊文欣,湯傳堯,潘何勇.  鍛壓技術(shù). 2018(08)
[8]基于Simufact的強力旋壓連桿襯套在不同旋輪參數(shù)下的應(yīng)力應(yīng)變分析[J]. 樊文欣,湯傳堯,王瑞瑞.  熱加工工藝. 2018(13)
[9]加載條件對鑄態(tài)7075鋁合金筒形件強力熱反旋鼓包的影響[J]. 趙剛要,趙盼,張冉陽,黃鋒,郭偉,楊勝金.  塑性工程學(xué)報. 2018(03)
[10]基于Simufact不同旋輪參數(shù)下強力反旋連桿襯套成形質(zhì)量的研究[J]. 湯傳堯,樊文欣,尹馨妍.  塑性工程學(xué)報. 2018(03)

博士論文
[1]TA15鈦合金熱強力旋壓組織演化規(guī)律及強化機理研究[D]. 陳勇.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2014

碩士論文
[1]鑄態(tài)7075鋁合金筒形件強力熱反旋微觀組織演變有限元數(shù)值模擬[D]. 康春爽.南昌航空大學(xué) 2018
[2]應(yīng)力三軸度對鑄態(tài)高強鋁合金筒形件熱強旋損傷的影響[D]. 楊勝金.南昌航空大學(xué) 2018
[3]基于數(shù)值模擬的連桿襯套多道次旋壓成形質(zhì)量分析[D]. 石瑤瑤.中北大學(xué) 2018
[4]鑄態(tài)7075鋁合金筒形件強力熱反旋基于擴徑的成形極限研究[D]. 趙盼.南昌航空大學(xué) 2017
[5]鑄態(tài)7075鋁合金筒形件強力熱反旋基于鼓包的成形極限研究[D]. 黃鋒.南昌航空大學(xué) 2017
[6]連桿襯套溫擠壓預(yù)成形技術(shù)及數(shù)值模擬研究[D]. 楊華龍.中北大學(xué) 2017
[7]錫青銅連桿襯套錯距旋壓關(guān)鍵工藝參數(shù)對成形質(zhì)量的分析及其優(yōu)化[D]. 呂偉.中北大學(xué) 2017
[8]7075鑄態(tài)鋁合金筒形件多道次強力熱反旋損傷開裂研究[D]. 陸誠俊.南昌航空大學(xué) 2016
[9]鑄態(tài)7075鋁合金筒形件強力熱反旋壁厚不均勻分布實驗研究[D]. 徐圣凱.南昌航空大學(xué) 2016
[10]鑄造鋁合金筒形件多道次強力熱反旋橢圓度研究[D]. 劉翀.南昌航空大學(xué) 2015



本文編號：3231225